
- •Трение в механизмах и машинах
- •Сцепление с поверхностью
- •3.Основы выбора машиностроительных материалов и заготовок при конструировании деталей машин; учет технологических и экономических факторов.
- •Характеристики резьбовых соединений
- •Классификация резьбовых соединений
- •Болт нагружен осевой растягивающей силой.
- •Болт испытывает растяжение и кручение, обусловленные затяжкой.
- •Предварительно затянутый болт дополнительно нагружен внешней осевой растягивающей силой; последующая затяжка болта отсутствует или возможна.
- •Механические свойства болтов, крепёжных винтов и шпилек
- •Предварительно затянутый болт дополнительно нагружен внешней осевой растягивающей силой; последующая затяжка болта отсутствует или возможна.
- •При действии момента, раскрывающего стык (крепление к раме электродвигателя, редуктора и т. П).
- •При действии системы сил, сдвигающих детали в стыке
- •Достоинства
- •Недостатки
- •Расчетный натяг
- •Диапазон регулирования (отношение наибольшего передаточного числа к наименьшему) обычно 3—6, реже 10—12. Виды механических вариаторов
- •4.5.2 Эквивалентное колесо
- •4.5.3 Силы в зацеплении
- •4.5.4. Расчет на контактную прочность
- •4.5.5 Расчёт зубьев на изгиб
- •36. Основные причины выхода из строя зубчатых колес и методы расчета для обеспечения работоспособности. (Характер и причины разрушения зубчатых передач. Виды расчета зубчатых передач).
- •5.1 Силы в зацеплении
- •1. Общие сведения
- •Прямозубые и косозубые цилиндрические шестерни
- •6.2.1 Скорость скольжения в передаче. Передаточное число
- •6.2.2 Силы в зацеплении
- •11. Выбор смазки
- •Типы плоскоременных передач
- •Клиноременная передача
- •Детали ременных передач
- •Начальная сила натяжения ремня.
- •Потери на трение. Конструирование передач
- •Смазывание
- •Корпусные детали
- •Классификация валов и осей
- •Материалы, применяемые для изготовления валов и осей
- •Конструктивные элементы валов и осей
- •Рекомендации по конструированию валов и осей
- •Критерии работоспособности валов и осей
При действии системы сил, сдвигающих детали в стыке
Приложенную консольно силу Q заменяют силой, приложенной к центру тяжести сечения стыка, и моментом Т= QL. Они стремятся сдвинуть и повернуть кронштейн.
Полагают, что сила Q, приложенная к центру тяжести стыка, распределяется между болтами равномерно:
где z — число болтов.
Реакции Q0 направлены параллельно Q, но в противоположную сторону. Наиболее нагруженным от момента T болтом будет наиболее удаленный от центра тяжести стыка:
где r— расстояние болтов от центра тяжести стыка; i =1, 2, 3,..,z. Здесь z — порядковый номер болта.
Реакции QTi перпендикулярны радиусам ri и направлены в противоположную сторону от момента Т. Суммарная нагрузка каждого болта Qi равна геометрической сумме соответствующих сил Q0i и QTi для первого болта Q1). За расчетную принимают наибольшую из суммарных нагрузок, что зависит как от модуля, так и от направления суммируемых сил. В рассматриваемой схеме крепления кронштейна наиболее нагруженные болты 1-й и 3-й (реакции Q01 и QTi, Q03 и QT3 близки между собой по направлению) или 2-й (направления Q02 и QT2 совпадают). Крепление кронштейна может осуществляться болтами, установленными с зазором или без зазора. В первом случае внешние нагрузки воспринимаются силами трения в стыке, а во втором непосредственно сопряжениями болтов с отверстиями кронштейна.
14. Клеммовые соединения, назначение, конструкции, основы расчета.
Клеммовое соединение (от нем. Klemme — зажим) — соединение валов и осей со ступицей, имеющей один или 2 продольных разреза, которая стягивается одним или несколькими винтами или болтами с гайками.
Соединения применяются для передачи крутящего момента или осевой силы на вал или на ось со стороны ступицы или наоборот.
Соединение обеспечивается силами трения, действующими между поверхностями вала и отверстия детали.
Достоинства
относительная простота конструкции, простота сборки или монтажа, возможность передачи большого крутящего момента или осевой силы.
В отличие от шпоночного и зубчатого соединений, может служить также для крепления частей механизма под произвольным углом, а не только соосно, а также крепить деталь к валу в произвольном месте его длины.
Недостатки
затруднена точная установка ступицы относительно вала.
предельная осевая сила и крутящий момент ограничены силами трения сцепления.
Клеммовые соединения применяют для закрепления деталей на валах и осях, цилиндрических колоннах, кронштейнах и т. д. По конструктивным признакам различают два основных типа клеммовых соединений: а) со ступицей, имеющей прорезь б) с разъемной ступицей. Разъемная ступица несколько увеличивает массу и стоимость соединения, но при этом становится возможным устанавливать клемму в любой части вала независимо от формы соседних участков и других, расположенных на валу деталей. При соединении деталей с помощью клемм используют силы трения, которые возникают от затяжки болтов. Эти силы трения позволяют нагружать соединение как моментом (T=Fl), так и осевой силой Fa. Ранее отмечалось, что передача нагрузки только силами трения недостаточно надежна. Поэтому не рекомендуют применять клеммовые соединения для передачи больших нагрузок. Достоинства клеммового соединения: простота монтажа и демонтажа, самопредохранение от перегрузки, а также возможность перестановки и регулировки взаимного расположения деталей, как в осевом, так и в окружном направлениях (регулировка положения рычагов и тяг в механизмах управления и т. п.).
P=2Fзат/db;
Fa<=Fтр;
Fтр=Пdbpf;
Fa<=Пdbpf/S;
S=1,2…1,5;
Fa<=2ПFзатf/2.
Fзат=FaS/2Пf;
σэкв=1,3Fзат/Пd21/4<=[σ];
d1=>корень
квадратный из 5,2FaS/2Пf[σ].
15. Выбор конструкции соединения «вал-ступица». Расчет призматической шпонки и шлицов.
Конструкцию червячного колеса выполняем, насаживая брозовый венец на чугунный центр с натягом. Для сопряжения зубчатого колеса с валом выбрана переходная посадка. Критерием при расчёте является статическая прочность на смятие и срез. Расчёт производится по напряжениям смятия и среза.
где
-
нормальное напряжение смятия, МПа;
-
сила, действующая на шпонку, Н;
-
площадь смятия, мм2,
-
допускаемое напряжение смятия.
где
-
касательное напряжение среза, МПа;
-
площадь среза, мм2;
-
допускаемое напряжение среза, МПа.
Допускаемое напряжение среза [1]:
Допускаемые напряжения при переходных
посадках [σсм] = 80...150 МПа
Рис.
3 Схема шпоночного соединения
где
-
рабочая длина шпонки, мм;
-
полная длина шпонки, мм;
-
высота шпонки, мм.
Сила, действующая на шпонку
Шпонки
служат для передачи крутящего момента
от вала к ступице детали (зубчатого
колеса, шкива и т. п.) или, наоборот,
от ступицы к валу. В отдельных случаях
кроме передачи крутящего момента шпонки
фиксируют насаженные на вал ступицы в
осевом направлении.
Поперечные размеры призматических
шпонок стандартизованы для различных
диаметров валов. В поперечном сечении
призматические шпонки имеют форму
прямоугольника с отношением высоты к
ширине h/b = 1:1…1:2. В зависимости от
диаметра вала ширина шпонки (в номинальном
значении равная ширине пазов вала и
ступицы) b
(0,2…0,3)d,
где d - диаметр вала, причём, чем
больше диаметр вала, тем меньше отношение
b/d. Глубина шпоночного паза на валу
обычно составляет t1=0,6h,
а глубина паза ступицы
t2=0,5h,
таким образом, радиальный зазор между
дном паза ступицы и верхней гранью
шпонки с=0,1h.
Шпонка в паз вала устанавливается в
большинстве случаев по более плотной
посадке по сравнению с пазом ступицы.
Соединение цилиндрической
шпонкой.
Цилиндрические шпонки по
условиям изготовления и сборки соединения
применяют на концевых участках валов
(рис. 14.4). Шпонку в этом случае устанавливают
с некоторым натягом. Гнездо под установку
цилиндрической шпонки засверливают и
развёртывают в соединяемых деталях
совместно. Такая технология изготовления
соединения требует, чтобы материалы
вала и ступицы не сильно отличались по
показателям прочности и твёрдости, с
одной стороны, а с другой неудобна к
применению в массовом производстве,
поскольку не обеспечивает условий
взаимозаменяемости. По этой причине в
массовом производстве цилиндрические
шпонки почти не применяются.
Цилиндрическая
шпонка, выдерживающая в процессе работы
соединения напряжения смятия, имеет,
как правило, достаточную прочность и
на срез. Поэтому подбор диаметра шпонки
производят по напряжениям смятия
;
(14.5)
где T – передаваемый
крутящий момент; а геометрические
параметры соединения, входящие в формулу
представлены на рис. 14.4. Шлицевые
соединения.
Шлицевое (зубчатое,
пазовое) соединение – подвижное или
неподвижное соединение двух соосных
деталей, имеющих равномерно расположенные
пазы и выступы (выступы одной детали
входят в пазы другой).
Рис.
14.7. Шлицевое соединение: а)
прямобочными шлицами; б)
эвольвентными шлицами; в)
треугольными шлицами; 1 – вал, 2 –
ступица.
Шлицевое соединение (рис.
14.7) конструктивно включает всего две
детали: вал, несущий на своей цилиндрической
поверхности продольные выступы
определённой формы – шлицы, и ступицу,
в отверстии которой выполнены продольные
пазы, соответствующие по конфигурации
шлицам вала. Преимущества
шлицевого соединения:
высокая нагрузочная способность;
меньшая концентрация напряжений в материале вала и ступицы;
лучшее центрирование соединяемых деталей и более точное направление при осевых перемещениях;
высокая надёжность при динамических и реверсивных нагрузках;
минимальное число деталей, участвующих в соединении.
Недостатком шлицевого соединения является относительно высокая стоимость и трудоёмкость изготовления. Типы и центрирование зубчатых соединений: прямобочные а) по боковым поверхностям b; б) по наружному диаметру D; в) по внутреннему диаметру d; эвольвентные – г) по боковым поверхностям; д) по наружному диаметру; треугольные е) центрируются только по боковым поверхностям. Центрирование вала и ступицы в шлицевых соединениях может выполняться тремя способами:
по боковым поверхностям шлицов;
по внешнему (наружному) диаметру (диаметру вершин шлицов);
по внутреннему диаметру (по дну впадин между шлицами).
Расчёт шлицевых соединений. Основными
критериями работоспособности шлицевых
соединений является сопротивление
боковых поверхностей зубьев изнашиванию
и смятию. Неподвижные шлицевые соединения
рассчитывают только на смятие (при
отсутствии осевых и опрокидывающих
нагрузок).
Расчёт на смятие
производится по формуле:
;
(14.7)
где см
и []см
– действующие и допускаемые напряжения
для детали, изготовленной из наиболее
слабого материала; T момент,
передаваемый соединением; dср
– средний диаметр соединения; z –
число зубьев в соединении; h и l
– высота и длина контактной поверхности
зубьев; -
коэффициент, учитывающий неравномерность
распределения давления по длине
контактной поверхности зуба (0,7
0,8).
высота контактной поверхности
зуба h и средний диаметр соединения
dср для разных типов
соединений составляют:
для
соединений с прямобочными шлицами
,
;
где f – величина фаски зуба;
16. Конструкция цилиндрических соединений с натягом и расчет усилия запрессовки.
Из соединений деталей, выполняемых с натягом, наиболее распространены цилиндрические т. е. такие, в которых одна деталь охватывает другую по цилиндрической поверхности. Примеры: соединение бандажа с центром колеса и центра колеса с осью железнодорожного вагона, соединение зубчатого червячного венца или зубчатого колеса с его центром и т. п.
Необходимый натяг осуществляется изготовлением соединяемых деталей с требуемой разностью их посадочных размеров. Взаимная неподвижность соединяемых деталей обеспечивается силами трения, возникающими на поверхности контакта деталей.
Достоинства цилиндрических соединений с натягом:
простота конструкции,
хорошее центрирование соединяемых деталей,
возможность восприятия больших нагрузок и хорошее восприятие динамических нагрузок.
Хотя соединения деталей с натягом обычно относят к неразъемным, однако цилиндрические соединения допускают разборку (распрессовку) и сборку (запрессовку) деталей. Недостатки цилиндрических соединений с натягом:
сложность сборки и разборки соединений,
возможность уменьшения натяга соединяемых деталей и повреждения их посадочных поверхностей при сборке (запрессовке),
требование пониженной шероховатости посадочных поверхностей и повышенной точности изготовления.
Надежность соединения с натягом в основном зависит от размера натяга, который принимается в соответствии с выбранной посадкой, установленной стандартной системой допусков и посадок.
Рис. 1
По способу сборки различают цилиндрические соединения с натягом, собираемые запрессовкой и с нагревом охватывающей или охлаждением охватываемой детали. Надежность соединения, собираемого с нагревом или охлаждением, примерно в 1,5 раза выше, чем у соединения, собираемого запрессовкой, так как при запрессовке неровности контактных поверхностей деталей частично срезаются и сглаживаются, что ослабляет прочность соединения. Значение натяга и соответственно вид посадки соединения с натягом определяются в зависимости от требуемого давления на посадочной поверхности соединяемых деталей. Давление р должно быть таким, чтобы силы трения, возникающие на посадочной поверхности соединения, полностью противодействовали внешним силам, действующим на детали соединения.(Fзап>Fтр)
Рис. 2
Взаимная неподвижность деталей цилиндрического соединения обеспечивается соблюдением следующим условий: при нагружении соединения осевой силой F (рис. 1) должно быть
откуда требуемое давление на поверхности контакта
при нагружении соединения крутящим моментом Т (рис. 2) необходимо, чтобы
откуда
при нагружении соединения одновременно осевой силой F и крутящим моментом Т (рис. 3) должно быть
откуда
Где: f - коэффициент трения; d и l - диаметр и длина посадочной поверхности.
Рис. 3