9. Выбор клэп w6.
Расчетный ток нагрузки кабеля в нормальном режиме равен
.
Максимальный ток нагрузки кабеля в послеаварийном режиме равен
Определяем допустимый ток кабеля
где – коэффициент перегрузки, принимая коэффициент загрузки линии в нормальном режиме и время ликвидации аварии равным 3 часа, определяем по табл. 1.3.1 и 1.3.2 [3];
– коэффициент снижения токовой нагрузки при групповой прокладке кабелей, принимая прокладку двух кабелей к РП в одной траншее (земле), лежащих рядом на расстоянии 300 мм, определяемый по табл. 1.3.26 [3];
– коэффициент учитывающий температуру среды, отличную от расчетной, определяемый по табл. 1.3.3 [3] (для нормальной температуры среды ( ).
Выбираем кабель на 10 кВ марки ААШв 3 х 240. По табл. 1.3.16 [3]
Условие строго выполняется:
.
Принимаем этот кабель к установке, так как в нормальном режиме:
.
Определяем экономически целесообразное сечение:
.
Допустимый ток термической стойкости кабеля для предполагаемого времени действия 1,2 с основной релейной защиты (МТЗ) на Q13 равен
,
где – термический коэффициент, для кабелей с алюминиевыми однопроволочными жилами;
с;
– предполагаемое время действия основной релейной защиты (МТО), с;
– время срабатывания основной защиты на предыдущем элементе;
– ступень селективности при согласовании полупроводникового реле времени с электромеханическим реле тока прямого действия типа РТВ;
– полное время отключения маломасляного выключателя КЛЭП, с;
– постоянная времени апериодической составляющей тока КЗ, с.
10. Выбор клэп w3, w4.
Выбор КЛЭП W3.
Расчетный ток нагрузки кабеля в нормальном режиме равен
.
Максимальный ток нагрузки кабеля в послеаварийном режиме равен
Определяем допустимый ток кабеля
где
–
коэффициент перегрузки, принимая
коэффициент загрузки линии в нормальном
режиме
и время ликвидации аварии равным 3 часа,
определяем по табл. 1.3.1 и 1.3.2 [3];
– коэффициент снижения токовой нагрузки при групповой прокладке кабелей, принимая прокладку двух кабелей к РП в одной траншее (земле), лежащих рядом на расстоянии 300 мм, определяемый по табл. 1.3.26 [3];
– коэффициент
учитывающий температуру среды, отличную
от расчетной, определяемый по табл.
1.3.3 [3] (для нормальной температуры среды
(
).
Выбираем 4 кабеля на 10 кВ марки СГ 3 240 .
Условие строго выполняется:
.
Принимаем этот кабель к установке, так как в нормальном режиме:
.
Определяем экономически целесообразное сечение:
.
Окончательно принимаем 4 кабеля с сечением жил 240 мм2.
Допустимый ток термической стойкости кабеля для предполагаемого времени действия 1,2 с основной релейной защиты (МТЗ) на Q7(Q8) равен
,
где – термический коэффициент, для кабелей с алюминиевыми однопроволочными жилами;
с;
– предполагаемое время действия основной релейной защиты (МТО), с;
– время срабатывания основной защиты на предыдущем элементе;
– ступень селективности при согласовании полупроводникового реле времени с электромеханическим реле тока прямого действия типа РТВ;
– полное время отключения маломасляного выключателя КЛЭП, с;
– постоянная времени апериодической составляющей тока КЗ, с.
3. Выбор токоограничивающих реакторов.
Обозначение на схеме |
Наименование реактора |
Номинальный ток |
Номинальное сопротивление |
Максимальный ток в линии |
L1 |
РТСТ 10-1600-0,2 |
1600 |
0,2 |
1317,3 |
L2 |
РТСТ 10-1600-0,2 |
1600 |
0,2 |
1317,3 |
L3 |
РТСТ 10-400-0,4 |
400 |
0,4 |
329,38 |
L4 |
РТСТ 10-400-0,4 |
400 |
0,4 |
329,38 |