6. Выбор кабелей блоков w9,w10 «трансформатор – двигатель» мощностью 6300 кВа.

Выбор КЛЭП W9.

В нормальном режиме работы, при коэффициенте загрузки трансформаторов равном 0,7, ток нагрузки будет равен

Максимально возможный ток нагрузки равен

Выбираем 2 кабеля марки ААШв 3 150 для прокладки в канале (температура среды +20 ).

по таблице 1.3.18[3].

Расчетный длительный допустимый ток кабеля равен

.

Условие не выполняется:

.

Выбираем 2 кабеля марки ААШв 3 185 для прокладки в канале (температура среды +20 ).

по таблице 1.3.18[3].

Расчетный длительный допустимый ток кабеля равен

.

Условие выполняется:

.

Определяем экономически целесообразное сечение:

,

где – экономическая плотность тока, для (табл.1.3.36 [3]).

Допустимый ток термической стойкости кабеля для предполагаемого времени действия 0,1 с основной релейной защиты (МТО) на Q8(Q10) равен

,

где – термический коэффициент, для кабелей с алюминиевыми однопроволочными жилами;

– предполагаемое время действия основной релейной защиты (МТО), с;

– полное время отключения маломасляного выключателя КЛЭП,с;

– постоянная времени апериодической составляющей тока КЗ, с.

7. Выбор кабелей блоков w7, w8 «трансформатор – двигатель» мощностью 10000 кВа.

Выбор КЛЭП W7.

В нормальном режиме работы, при коэффициенте загрузки трансформаторов равном 0,7, ток нагрузки будет равен

Максимально возможный ток нагрузки равен

Выбираем 2 кабеля марки СГ 3 240 для прокладки в канале (температура среды +20 ).

по таблице 1.3.18[3].

Расчетный длительный допустимый ток кабеля равен

.

Условие выполняется:

.

Определяем экономически целесообразное сечение:

,

где – экономическая плотность тока, для (табл.1.3.36 [3]).

Допустимый ток термической стойкости кабеля для предполагаемого времени действия 0,1 с основной релейной защиты (МТО) на Q17(Q18) равен

,

где – термический коэффициент, для кабелей с медными однопроволочными жилами;

– предполагаемое время действия основной релейной защиты (МТО), с;

– полное время отключения маломасляного выключателя КЛЭП,с;

– постоянная времени апериодической составляющей тока КЗ, с.

8. Выбор кабеля, питающего рп.

Выбор КЛЭП W5.

Расчетный ток нагрузки кабеля в нормальном режиме равен

.

Максимальный ток нагрузки кабеля в послеаварийном режиме равен

Определяем допустимый ток кабеля

где – коэффициент перегрузки, принимая коэффициент загрузки линии в нормальном режиме и время ликвидации аварии равным 3 часа, определяем по табл. 1.3.1 и 1.3.2 [3];

– коэффициент снижения токовой нагрузки при групповой прокладке кабелей, принимая прокладку двух кабелей к РП в одной траншее (земле), лежащих рядом на расстоянии 300 мм, определяемый по табл. 1.3.26 [3];

– коэффициент учитывающий температуру среды, отличную от расчетной, определяемый по табл. 1.3.3 [3] (для нормальной температуры среды ( ).

Выбираем кабель на 10 кВ марки ААШв 3х240. По табл. 1.3.16 [3]

Условие строго выполняется:

.

Принимаем этот кабель к установке, так как в нормальном режиме:

.

Определяем экономически целесообразное сечение:

.

Допустимый ток термической стойкости кабеля для предполагаемого времени действия 1,2 с основной релейной защиты (МТЗ) на Q13 равен

,

где – термический коэффициент, для кабелей с алюминиевыми однопроволочными жилами;

с;

– предполагаемое время действия основной релейной защиты (МТО), с;

– время срабатывания основной защиты на предыдущем элементе;

– ступень селективности при согласовании полупроводникового реле времени с электромеханическим реле тока прямого действия типа РТВ;

– полное время отключения маломасляного выключателя КЛЭП, с;

– постоянная времени апериодической составляющей тока КЗ, с.