
- •1. Организация курсового проектирования
- •1.1. Тематика и содержание курсовых проектов
- •1.2. Последовательность выполнения курсового проекта
- •1.3. Содержание и оформление пояснительной записки
- •1.4. Содержание и оформление чертежей
- •2. Обеспечение работоспособности станков
- •2.1. Обеспечение геометрической и кинематической точности
- •2. Обеспечение жесткости
- •2.3. Обеспечение теплостойкости
- •2.4 Обеспечение удовлетворительных шумовых характеристик
- •2.5. Обеспечение надежности
- •3. Детали станков и элементы приводов
- •3.1. Нерегулируемые асинхронные электродвигатели
- •3.2. Регулируемые электродвигатели постоянного тока для приводов главного движения
- •3.3. Регулируемые электродвигатели для приводов подачи
- •3.4. Цилиндрические зубчатые передачи
- •3.5. Передачи зубчатым ремнем
- •3.6. Электромагнитные муфты
- •3.7. Смазочные системы
- •4. Приводы главного движения со ступенчатым регулированием
- •4.1. Ряды частот вращения шпинделя
- •4.2. Типы передач
- •4.3. Приводы с последовательно соединенными групповыми передачами
- •4.4. Приводы с частичным перекрытием ступеней частоты вращения
- •4.5. Приводы с выпадением ступеней частоты вращения
- •4.6. Приводы сложенной структуры
- •4.7. Приводы с двухскоростным электродвигателем
- •4.8. Приводы со сменными зубчатыми колесами
- •4.9. Последовательность кинематического расчета привода
- •4.10. Определение нагрузок на привод
- •4.11. Определение потерь мощности в приводе
- •4.12. Выбор асинхронного электродвигателя для привода'
- •4.13. Рекомендации по конструированию приводов
- •4.14. Расчет динамических характеристик привода
- •5. Приводы главного движения с бесступенчатым регулированием
- •5.1. Типовые структуры приводов с двигателем постоянного тока
- •5.2. Кинематический расчет привода
- •5.3. Определение нагрузки на привод
- •5. 4. Рекомендации по конструированию приводов
- •6. Шпиндельные узлы с опорами качения
- •6.1. Требования к шпиндельным узлам
- •6.2. Приводы шпинделей
- •6.3. Конструкции переднего конца шпинделя
- •6.4. Подшипники качения для опор шпинделей
- •6.5. Способы смазывания подшипников качения жидким материалом
- •6.6. Способы смазывания подшипников качения пластичным материалом
- •6.7. Уплотнения шпиндельных узлов
- •6.9. Типовые компоновки шпиндельных узлов
- •6.9. Примеры шпиндельных узлов
- •6.10. Расчет жесткости опор шпинделя
- •6.11. Расчет жесткости шпиндельного узла
- •6.12. Расчет динамических характеристик шпиндельного узла
- •6.13. Расчет точности шпиндельного узла
- •6.14. Рекомендации по конструированию шпиндельных узлов
- •6.15. Об автоматизированном проектировании шпиндельного узла
- •7. Шпиндельные узлы с опорами скольжения
- •7.1. Шпиндельные узлы с гидростатическими опорами
- •7.2. Шпиндельные узлы с гидродинамическими опорами
- •8.Тяговые устройства привода подачи
- •8.1. Передача винт-гайка качения
- •8.2. Расчет передачи винт-гайка качения
- •83. Передача винт-гайка скольжения
- •8.4. Передача червяк-рейка качения
- •8.5. Гидростатическая червячно-реечная передача
- •9. Электромеханические приводы подачи с бесступенчатым регулированием
- •9.1. Свойства приводов
- •9.2. Структуры приводов
- •9.3. Элементы исполнительного механизма приводов
- •9.4. Пример исполнительного механизма привода подачи
- •9.5. Выбор регулируемого электродвигателя для привода подачи
- •9.6. Расчет осевой жесткости привода подачи
- •10. Электромеханические приводы подачи со ступенчатым регулированием
- •10.1. Структуры и механизмы приводов
- •10.2. Кинематический расчет привода
- •10.3. Выбор асинхронного электродвигателя для привода подачи
- •10.4. Выбор электродвигателя для вспомогательного привода
- •10.5. Рекомендации по конструированию приводов подачи
- •11. Направляющие скольжения
- •11.1. Требования к направляющим
- •11.2. Направляющие с полужидкостной смазкой
- •11.3. Гидростатические направляющие
- •12. Направляющие качения и комбинированные
- •12.1. Свойства направляющих качения
- •12.2. Направляющие без циркуляции тел качения
- •12.3. Направляющие с циркуляцией тел качения
- •12.4. Комбинированные направляющие
- •13. Проектирование станков с числовым программным управлением
- •13.1. Токарные станки
- •13.2. Фрезерные станки
- •13.3. Вертикально-сверлильные станки
- •13.4. Многоцелевые станки
- •13.5. Гибкие производственные модули
- •13.6. Револьверные головки
- •13.7. Инструментальные автооператоры
- •13.8. Расчет механизмов автоматической смены инструментов
- •13.9. Механизмы для автоматического зажима инструментов
- •13.10. Устройства для автоматической смены заготовок
- •14. Проектирование агрегатных станков
- •14.1. Свойства агрегатных станков
- •14.2. Силовые головки
- •14.3. Силовые столы
- •14.4. Инструментальные бабки
- •14.5. Поворотные делительные столы
- •14.6. Шпиндельные коробки
- •14.7. Последовательность проектирования агрегатного станка
11.3. Гидростатические направляющие
Свойства направляющих. Гидростатические направляющие являются направляющими с жидкостной смазкой- Масляный слой между сопряженными поверхностями создается путем подачи масла под давлением в зазор между ними.
Гидростатические направляющие практически не изнашиваются, имеют хорошую демпфирующую способность, обеспечивают высокую точность и равномерность движения, а также точное позиционирование. Переориентация подвижного узла на гидростатических направляющих составляет всего 0,001.-0,002 мм. Жесткость таких направляющих несколько ниже жесткости направляющих других типов.
При гидростатических направляющих требуются громоздкая гидросистема, хорошая фильтрация масла и тщательный уход. Применение таких направляющих сопровождается усложнением конструкции станка: обеспечивается высокая жесткость корпусных деталей, вводятся устройства для фиксации подвижных исполнительных органов.
Конструкции направляющих. Гидростатические направляющие бывают разомкнутыми (рис. 11.8,а) и замкнутыми (рис. 11.8, б) . Принцип их работы заключается в следующем.
Масло под постоянным давлением подается через дроссель в карманы на направляющих, оттуда оно вытекает наружу, преодолевая при этом сопротивление в зазорах. В случае разомкнутых направляющих с увеличением нагрузки Р зазор h уменьшается, а его сопротивление и давление масла в нем возрастают. В результате новая нагрузка будет уравновешена возросшим давлением масла. В случае замкнутых направляющих давлением в зазоре h1 уравновешиваются нагрузка и давление в зазоре h2.. Увеличение нагрузки Р ведет к уменьшению h1 и увеличению h2, т.е. к возрастанию давления в зазоре h1 и к уменьшению его в зазоре h2. В результате нагрузка Р уравновешивается.
Незамкнутые направляющие применяются только в тех случаях, когда обеспечивается достаточно большая начальная нагрузка и незначительное ее изменение в процессе эксплуатации станка (не более чем в 2 раза). В остальных случаях следует применять замкнутые направляющие.
Гидростатические направляющие обычно выполняются наиболее простой и технологичной прямоугольной формы. В легких и средних станках могут быть применены треугольные направляющие.
Масло к направляющим может быть подведено разными способами: через дроссели, установленные перед каждым карманом (питание с дроссельным регулированием) ; от отдельных насосов для каждого кармана (питание по схеме насос—карман) ; через автоматические регуляторы подачи. Для направляющих с системой питания по схеме насос-карман (рис. 11.8, в) или с системой, содержащей один насос и делитель потока (рис. 11 Я, б) характерна повышенная жесткость масляного слоя. Такими направляющими оснащают карусельные, продольно-фрезерные и другие тяжелые станки. Наиболее высокая жесткость и постоянная толщина масляного слоя сохраняются, когда масло поступает в карман через автоматический регулятор, в качестве которого может быть использован мембранный регулятор (рис. 11.8, г). Зазор H между соплом 4 и мембраной 3, а следовательно, и сопротивление регулятора изменяются в зависимости от толщины h масляного слоя в направляющих. При применении подобных регуляторов в системе питания незамкнутых направляющих допускается изменение внешней нагрузки до 5 раз.
Карманы на направляющих подвижного узла выполняются в виде канавок- На узкой направляющей делают одну канавку (рис. 11.9, а), на широкой — несколько параллельных (рис. 11.9, б,г) . При l / b> 4 продольные канавки соединяют поперечными (рис. 11.9, в) . Размеры карманов приведены в табл. 11.7. Число карманов на направляющей оказывает значительное влияние на ее работоспособность. Для направляющей длиной до 2000 мм рекомендуют 2—4 кармана. Большее число карманов малой длины предусматривают, когда на подвижный узел действует большой опрокидывающий момент или когда жесткость базовых деталей относительно низкая.
Расчет направляющих , Расчетом определяют нагрузочную способность и жесткость направляющих, параметры дросселя или регулятора подачи. Ниже приведена последовательность расчета замкнутых направляющих с дроссельным регулированием подачи масла. Расчет направляющих других типов рассмотрен в специальной литературе.
По методу, применяемому при расчете направляющих скольжения, определяют среднее давление на рабочих гранях. При этом гидростатические направляющие условно заменяют направляющими скольжения. Ширину основной направляющей 1 (см. рис. 11.8,6) выбирают из условия, что давление в гидростатических направляющих может превышать допустимое давление в направляющих скольжения не более чем в 1,5 раза. Благодаря этому не допускается повреждение направляющих при внезапном отключении подачи масла.
Выбирают
коэффициент к,
равный
отношению ширины В2
дополнительной
направляющей 2
(см.
рис. 11.8, б)
к
ширине В1
основной.
В то же время
, где F1
и
Fг
—
площади гидростатических опор на
основной и дополнительной направляющих
C1
и С2
- .коэффициенты их несущей поверхности.
При отсутствии особо высоких требований
к жесткости направляющих принимают к
=
0,3...0,5, при повышенных требованиях к
жесткости к
=
0.5...0.7. Когда нагрузка Р
на
направляющие изменяется в широком
диапазоне
,
а относительное изменение толщины
масляного слоя
мало (hо—
зазор в направляющих при отсутствии
нагрузки;
h
1
—
зазор в основной направляющей при
действии нагрузки), к
принимают
близким единице (рис. 11.10).
Определяют
ширину дополнительной направляющей
Для боковых направляющих к
= 1.
Выбирают число гидростатических опор и размеры карманов 11, b1 и /2, Ь2 на основной и дополнительной направляющих.
Определяют
коэффициенты несущей поверхности
направляющих:
где Р1 и Р2 — нагрузки, действующие на одну опору основной и дополнительной направляющей; Pj и р2 —давление в их карманах; 11,Ь1 и 12 , Ь2 - размеры карманов.
По эпюрам давлений находят максимальную Pтах и минимальную Pmin нагрузки на каждую гидростатическую опору для наиболее тяжелых условий работы, а затем диапазоны изменения нагрузки
По рис. 11.11 в зависимости от к и D определяют максимальное относительное изменение толщины масляного слоя εmax. Для повышения жесткости направляющих и уменьшения подачи масла рекомендуются направляющие с минимальной толщиной масляного слоя hmin, которая в зависимости от точности изготовления малых и средних станков равна 0,015...0,025 мм, тяжелых —0,04...0,06 мм.
Вычисляют начальный зазор в направляющих:
По рис. 11.11 находят отношения
при
, а также
при
Определяют требуемое давление масла перед дросселем одной опоры
значения минимальной и максимальной жесткости ее масляного слоя
Соотношение длины lQ1 и диаметра d1э эквивалентного круглого отверстия канала дросселя для основной направляющей определяют по выражению
где
Аналогично для дросселя дополнительной направляющей
где
Сопротивления дросселей основной и дополнительной направляющей
где
динамическая
вязкость масла:
Подача масла (см3 /мин) через одну опору