4. Конструирование опорного узла:

Рис.8. Конструкция опорного узла рамы

Проверяем торец стойки на смятие вдоль волокон:

Для фундамента принимаем бетон класса В 7,5, R_b = 4,5 Мпа;

Базу проектируем из стали марки ВСт3кп2, сварка осуществляется электродами Э 42.

Размеры опорной плиты башмака:

Длина плиты l_b = hст + 2(3...5 см) = 42,6 + 23,5 = 49,6 см,

Округляя до целого числа назначаем длину плиты l_b = 50 см;

Ширина плиты b_b = b + 2(5… 10 см) = 20,5 + 27,5 = 35,5 см,

Округляя до целого числа назначаем ширину плиты b_b = 36 см;

Рис.9. Конструктивная схема опорной плиты

1- консольные участки, 2 – пластинка, опертая по трем сторонам

Определяем фактическое давление на бетон:

Толщину траверс t_T конструктивно назначаем равной 1 см. Толщину опорной плиты назначаем из условия изгиба её как консоли, защемленной опоре (участок 1), или как пластинки, опертой по трем сторонам (участок 2).

Момент в заделке консольного участка 1:

Момент на участке 2, при отношении сторон  2; ₃ = 0,133;

Толщина плиты t_пл:

Принимаем толщину опорной плиты 1 см.

Определяем требуемый диаметр анкерных болтов:

Требуемая площадь сечения одного болта из условия среза:

Принимаем болты диаметром d = 24 мм, А = 3,09 см²;

Из условия смятия:

R_bp – расчетное сопротивление смятию элементов из стали ВСт3кп2 с временным сопротивлением Run = 365 МПа, соединяемых болтами нормальной точности.

Принимаем высоту башмака h_Б = 20 см.;

Проверяем кромку стойки на смятие поперек волокон:

5. Конструирование конькового узла:

Рис.10. Усилия в элементах конькового узла при загружении снеговой нагрузкой на половине пролета

Принимаем накладки из брусьев сечением b_н  h_н = 125  200 мм, после острожки 115  190 мм длиной l_н  2,5 h_P = 2,5  34,2 = 85,5 см, принимаем накладку длиной l_н = 90 см.

Принимаем расстояния между осями болтов е₁ = 30 см, е₂ = 60 см; диаметр болтов d_Б = 20 мм;

Взаимное смятие торцов полурам под углом к волокнам N₇ = H_A:

Проверяем накладки на изгиб:

Определяем несущую способность одного болта:

а) из условия смятия крайнего элемента:

б) из условия смятия среднего элемента:

в) из условия изгиба болта:

Определяем усилия в болтах:

6. Расчет стеновой панели с асбестоцементными обшивками

Рис.11. Асбестоцементная стеновая панель

Таблица сбора нагрузок

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, КН/м	f	Расчетная нагрузка, КН/м
1. Асбестоцементные плоские листы bп  а  аּn = 1,19ּ0,01ּ1,8ּ2 2.Продольные ребра: hp bp nд = 0,05∙0,1∙1,0∙2∙5 3. Поперечные ребра: 4.Утеплитель из минераловатных плит на синтетическом связующем γ = 1,25 кН/м3 толщиной 0,06 м: 5. Пленочная пароизоляция: 0,01  bn = 0,01 1,19 6.Шурупы и шайбы оцинкованные: 0,01ּbn = 0,011,19 Итого постоянная нагрузка: Временная нагрузка: Ветровая для III района w0 = 0,38 кН/м2: а) на период эксплуатации: w0 ּk1ּc1bn = 0,38 0,65 0,8 1,19 б) при монтаже: w0 k1 (c1 + c2 ) bn = 0,38 0,65 (0,8 + 0,6)1,19	0,428 0,05 0,023 0,078 0,012 0,012 gн = 0,603 qэн = 0,238 qмн = 0,411	1,1 1,1 1,1 1,2 1,1 1,1 - 1,4 1,4	0,471 0,055 0,025 0,094 0,013 0,013 gр = 0,671 qэр = 0,329 qмр = 0,576

Расчетное сопротивление древесины сосны второго сорта растяжению R_р= 0,7 кН/см²;

Модуль упругости листового асбестоцемента: Е = 1300 ∙γ_д = 1300∙0,65 = 845 кН/см²;

Коэффициент приведения k_пр = Е_а / Е_д =1300/1000 = 1,3;

Расчет асбестоцементных панелей на ветровую нагрузку и собственный вес двух панелей:

- расчетный момент от ветровой нагрузки

на период эксплуатации;

- то же, на период возведения;

- момент от собственного веса двух панелей;

k_w – коэффициент, учитывающий влияние податливости шурупов;

- момент сопротивления листов обшивки относительно оси х;

Момент инерции поперечного сечения панели относительно оси y:

Рассматриваем сечение как цельное коробчатое:

Прогиб от ветровой нагрузки:

k_ж – коэффициент жесткости составного сечения на податливых связях;

Определяем количество шурупов расставляемых на половине пролета панели с каждой стороны при расчете на ветровую нагрузку:

Cтатический момент брутто одного листа обшивки относительно оси y:

S_бр =

Расчетная несущая способность одного шурупа:

при d = 6 мм Т = 180d² + 2a² = 1800,6² + 21² = 66,8 кгс = 0,67 кН;

при d = 8 мм Т = 180d² + 2a² = 1800,8² + 21² = 117,2 кгс = 1,172 кН;

При шурупах d = 6 мм можно расставить 49 шт. с шагом а при d = 8 мм можно расставить 28 шурупов с шагом (кратно 5 мм)

Рис.12. Расчетная схема стеновой панели при расчете на монтажную нагрузку

Стеновая панель рассчитывается как консольная балка на двух опорах

g_м = k_п ּ g^р = 3ּ0,671 = 2,013 кН/м;

где k_п = 3 – коэффициент перегрузки при транспортировании и монтаже по п. 6.25 СниП 2.03.09 – 85.