1)Запрещается вводить в действие котлы: - имеющие неисправные предохранительный клапан, водоуказатеяьньгй прибор или манометры; - при отсутствии двух исправных независимых от главного двигателя питательных средств; - с неисправными системами и клапанами продувания, питания, сажеобдувки, подачи топлива и воздуха, обеспечивающими безопасную эксплуатацию котельной установки: - с неисправностями аварийных дистанционных приводов предохранительных, стопорных и быстрозапорных топливных клапанов; - с незаделанными трещинами в ответственных частях котла (в коллекторах, швах, трубных досках, грязевиках, жаровых трубах, их соединениях, огневых коробках и т. п.): - с неисправностями средств регулирования, сигнализации и зашиты автоматизированных котлов; - с числом заглушенных труб и их провисанием, превышающим нормы Регистра: с обрывами труб и связей; - с течью соединений в трубных решетках; - с разрушением обмуровки защищаемых частей пароводяных и водяных коллекторов и камер или хотя бы одной из стенок топок котла; - с выпучинами на плоских стенках огневых частей со стрелкой прогиба более толщины листа; с местными ввптучинами жаровых труб более двух толщин листа: с деформацией жаровых труб более 3% и общим сужением их более 5%; - с местными или общими износами частей котла, превышающими нормы, допускаемые Регистром; - с неисправными фильтрами питательной воды, дозировочными устройствами г.тя ввода химических реагентов в котел и маслоотделителями. При особых обстоятельствах, повлекших за собой отступление от требований д. 6.3.1.7 и снижение рабочего давления или паропройзводительности котла, должен сыть составлен акт за подписями старщего и котельного механиков, утвержденный капитаном, который представляется в техническую службу судовладельца. По приходе сз^дна в порт котел в необходимых случаях должен быть предъявлен для внеочередного освидетельствован'^ Регистром. При угрозе затопления котельного отделения необходимо пустить в действие имеющиеся водоотливные средства и выяснить причину поступления воды. Если, несмотря на принятые меры, вода продолжает прибывать, доложить об этом старшему механик}' п ни ходовой мостик. При угрозе подхода воды непосредственно к нагретым ответственным частям котла (барабанам, коллекторам, бочке, грязевикам) с разрешения капитана необходимо экстренно вывести котлы из действия и открыть принудительно предохранительные клапаны.

2)   Элементарный состав топлива Рабочая масса топлива состоит из 7 элементов: углерода Ср, водорода Нр, азота Np, кислорода Ор, летучей серы Sj,p, золы Ар, влаги Wp. Ср + Нр + Or +NP + SP + Ар + WP =100% Если удалить влагу Wp, останется сухая масса: Ср +НР +Ор + NP + SP + АР =100% Если удалить влагу Wp и золу Ар - получим горючую массу: Ср +НР +Ор +NP + Sp = 100% Горючими элементами в топливе являются: углерод Ср, водород Нр, летучая сера 8ЛР (сера рабочая летучая состоит из органической и колчеданной. Сера бывает ещё сульфатная, которая не горит): Основной компонент (горючий) - углерод Ср, который при сгорании в углекислый газ СО2 выделяет с одного килограмма 8100 ккал (3369 МДж) тепла. При сгорании углерода в угарный газ СО выделяется только 2400 ккал (10,1 МДж) тепла из 1 кг. Второй горючий компонент - водород Нр, при сгорании которого образуется вода (Н20) и выделяется 29.000 ккал (123 МДж) тепла из 1 кг. При полном сгорании серы S'/ выделяется 2300 ккал теплоты (9-10 МДж). Кислород Ор и азот Np не участвуют в горении и называются внутренним балластом топлива. Наличие влаги Wp сильно снижает тепловую ценность топлива, затрудняет его воспламенение. Зола Ар тоже нежелательна, так как снижает содержание горючих элементов, оседая на поверхности нагрева, снижает передачу тепла. Поэтому сумма золы и влаги называется балластом: Ар + Wp - балласт. 3.    Выход летучих горючих (V %) и содержание кокса (главным образом, твёрдое топливо). Летучими горючими топлива называются смесь водорода, кислорода, азота, летучей серы, частично окисленного углерода (СО) и его соединений с водородом, 5  которая образуется при нагревании воздушно-сухого топлива без доступа воздуха при 200- 800 °С. ’ Чем больше выход летучих горючих, тем легче воспламеняется топливо, даёт длинное светящееся пламя. Выход летучих горючих Vr % для антрацитов от 2 до 9 %; каменных углей 30-55 %, торфа 70 %, мазута 80 %, дрова 85 %. Твёрдый нелетучий остаток называется коксом и состоит из углерода и золы. Топлива, дающие плотный, спёкшийся кокс, называются коксующимися (энергетическое топливо - некоксующееся. Кокс является ценнейшим топливом для металлургии).

Физико химические свойства.

Основными свойствами дизельного топлива, применяемого в двигателях с воспламенением от сжатия, является его самовоспламеняемость (цетановое число), фракционный состав, вязкость, коксуемость, зольность и т. п.

Цетановое число — показатель, характеризующий самовоспламенение дизельного топлива в цилиндре дизеля. Цетановое число определяют на специальной одноцилиндровой малолитражной моторной установке типа ИТ9-3 (ГОСТ 3122—52). В качестве первичного эталона используют топливо, состоящее из смеси цетана и альфа-метилнафталина.

Ц е т а н — чистый углеводород (ОбНзч) парафинового ряда, который обладает очень хорошими воспламенитель-ными свойствами и обеспечивает мягкость работы дизеля. Его цетановое число условно принято за 100 единиц.

Альфа-метилнафталин —ароматический углеводород (СцНю), трудно воспламеняющийся, имеет большой период задержки самовоспламенения. Его цетановое число условно принято за нуль. Смешивая цетан с альфа-метилмафгалижш в разных пропорциях, получают эталонную топливную смесь с цетановыми числами от 0 до 100.

Склонность испытываемого дизельного топлива к воспламенению оценивают сравнением его с эталонным топливом. Так, например, если при испытании дизельного топлива воспламеняемость его оказалась равноценной эталонной смеси, состоящей из 45% цетана и 55% альфа-метилнафталина, значит, цетановое число испытываемого топлива равно 45. Следовательно, цетановым числом называется показатель воспламеняемости дизельного топлива, численно равный такому процентному (по объему) содержанию цетана в смеси с альфа-метилнафталином, который по характеру сгорания, по самовоспламеняе, мости соответствует испытываемому топливу. От величины цетанового числа зависит жесткость работы дизеля и удельный расход топлива.

Температура точки росы газа (точка росы) — это значениетемпературы газа, ниже которой водяной пар, содержащийся в газе, охлаждаемом изобарически, становится насыщенным над плоской поверхностью воды^[1].

Точка росы зависит главным образом от содержания серы в топливе и коэффициента избытка воздуха (рис. 4.9). При достижении точки росы на поверхности.

Рисунок 4.9 – Влияние содержания серы в топливе на точку росы при сжигании мазута с различными избытками воздуха.

Нагрева конденсируются пары серной кислоты с образованием растворов различной концентрации.

3) Вязкость – внутреннее трение, возникающее при взаимном перемещении слоёв жидкости.

Различают абсолютную вязкость и условную вязкость. Абсолютная вязкость подразделяется на динамическую и кинематическую.

Вязкость топлива оценивается коэффициентом кинематической вязкости, который показывает величину внутреннего трения частиц жидкости, возникающего при их взаимном перемещении и определяется с помощью U – образных вискозиметров по формуле:

(9.2)

где – постоянная вискозиметра;

– время истечения жидкости через капилляр.

Вязкость измеряется в стоксах. Стоке характеризуется вязкость жидкости, плотность которой равна 1 г/см³. 1 СТ=10^-4 м²/с; а также численно совпадающих единицах мм²/с и сСТ.

Кинематическая вязкость равна отношению коэффициента динамической вязкости к плотности вещества

ν=μ/ρ (9.3)

1 сСТ=10^-6м²/с или мм²/с.

Динамическую вязкость (η) измеряют в (Па·с) или пуазах (П);1П=0,1Па·с.

За условную вязкость принимают отношение времени истечения 200 мл испытуемой жидкости при температуре t (⁰С) из вискозиметра типа ВУ к времени истечения такого же объема дистиллированной воды при 20 ⁰С. Численное значение этого отношения характеризует условную вязкость (в условных градусах) данной жидкости при температуре t (⁰С).

Для перехода от условной вязкости к кинематической применяют формулу:

(9.4)

За рубежом вязкость оценивается все секундах Редвуда или Сейболта.

Для нефтяных топлив класса дистиллятных вязкость определяют при 20 ⁰С (отечественный стандарт) и 40 ⁰С (зарубежный стандарт ISO), для тяжелых топлив – 50 ⁰С.

Согласно ГОСТ, выпускаются марки флотского мазута Ф5 и Ф12, где числа 5 и 12 - это условная вязкость при 50°С. 

4)Форсуночные устройства.Судовые котлы оборудуют топочными устройствами, обеспечивающими факельный процесс сжигания жидкого топлива. Форсунки, являющиеся частью топочного устройства, предназначены для подачи распыленного топлива в топку, а с помощью ВНУ перемешиваются частицы топлива с воздухом. Форсунки с ВНУ (иногда называемые горелками) могут иметь фронтовое и потолочное расположение. Преимущественное распространение получило фронтовое расположение, при котором форсунки и ВНУ размещают на передней стенке топки котла, называемой передним фронтом.

Отдельные современные высокоэкономичные главные котлы оборудуют форсунками и ВНУ с потолочным расположением в верхней части топки. При этом создаются условия для более высокой интенсификации факельного процесса, газовоздушный поток получает более естественное движение сверху вниз, факел распределяется почти по всему объему топки. У главных и некоторых вспомогательных котлов устанавливают несколько форсунок с ВНУ, их число зависит от паропроизводительности котла.

К форсункам предъявляются следующие основные требования: простота устройства, надежность действия, хорошее распыливание топлива, большая глубина и легкость регулирования подачи, малый расход энергии, удобство замены и очистки, невысокая стоимость, возможность автоматического регулирования при безвахтенном обслуживании.

В судовых котлах в зависимости от способов распыливания топлива могут применяться форсунки следующих типов: с воздушным и паровым распыливанием топлива, механические невращающиеся (центробежные) и вращающиеся (ротационные), паромеханические.

Форсунки с паровым или воздушным распыливанием топлива конструктивно идентичные и могут распыливать топливо с помощью пара и воздуха благодаря кинетической энергии их струи, то есть работать по принципу пульверизатора. Эти форсунки просты по устройству, легко регулируются, но для их действия требуется безвозвратный расход пара или сжатого воздуха. Поэтому такие форсунки в настоящее время можно встретить лишь у единичных котлов вспомогательного флота старой постройки.

Широкое распространение в топочных устройствах котлов морских судов получили механические центробежные форсунки, в которых распыливание топлива осуществляется благодаря достаточно высокому давлению топлива, которое создается специально установленным топливно-форсуночным насосом.

Механические центробежные форсунки подразделяются на нерегулируемые и с регулируемым сливом. Следует отметить, что это деление весьма условное: можно изменять подачу у обеих форсунок. К нерегулируемым относят форсунки с малой глубиной регулирования и такие, у которых изменение подачи связано с их выключением, выемкой из топочного устройства и заменой распыливающего элемента.

• 5) Избыточный воздух, поступающий в газовый тракт котлоагрегатов, вызывает увеличенные потери тепла с уходящими газами, увеличивается сопротивление тракта, вызывает перегрузку дымососов и вследствие всего этого происходит снижение теплопроизводительности котла и его КПД.

При стабильном составе топлива и постоянной нагрузке котлоагрегата увеличение присосов воздуха по тракту котла можно определить при помощи газоанализатора. Кстати, контроль присосов воздуха необходимо осуществлять ежемесячно, в соответствии с «Правилами технической эксплуатации тепловых энергоустановок» (хотя, если честно, примеров ежемесячного контроля присосов воздуха на котлоагрегатах в своей практике не встречал).

Присосы воздуха в топку котлоагрегата существенно влияют на тепловую работу котла.

Снижение температуры газов в результате излишнего поступления холодного воздуха уменьшает количество тепла, передаваемого излучением.

По экспертным оценкам, увеличение присосов воздуха в топку на 0,1 снижает количество тепла, передаваемого излучением, до 5 %. Уменьшение тепловосприятия радиационными поверхностями нагрева вызывает перегрузку последующих конвективных поверхностей, в связи с чем температура дымовых газов увеличивается.

К примеру, присос воздуха в топку Δα_т =0,1-0,2 повышает температуру уходящих газов на 3-8 ⁰С.

Присосы воздуха в газоходы котлоагрегата понижают температуру дымовых газов в зоне присосов и уменьшают количество тепла, переданного поверхностями нагрева, расположенным за местом присоса. В результате этого в последующих по ходу газов поверхностях нагрева увеличивается температура дымовых газов.

6) Если уровень воды снизился ниже нижнего допустимого, но ещё определяется по водоуказательному стеклу, котёл можно подпитать, открыв задвижку на обводной (байпасной) линии вокруг регулирующего клапана. В противном случае, котёл должен быть немедленно отключён (остановлен) действием защит или персоналом. Поэтому, если в данной ситуации не сработала автоматика безопасности, оператор осуществляет аварийную остановку котла. Для этого необходимо немедленно прекратить подачу топлива и сопутствующих компонентов (воздуха, пара) и резко ослабить тягу.

Отключить котёл от главного паропровода и при необходимости выпустить пар через при­поднятые предохранительные клапана.

УПУСК ВОДЫ. Возможные причины:

• неисправность или отключение автоматики питания

• неисправность водоуказательных приборов

• остановка или неисправность питательных насосов

• отсутствие воды в аккумуляторном баке деаэратора

• разрыв питательного трубопровода, экранных или кипятильных труб

• неправильные действия персонала при продувке котла

• большой пропуск продувочной или спускной арматуры

Действия оператора:

• Прекратить подачу топлива

• Прекратить вентиляцию топки путём остановки дымососа и вентилятора

• Если производилась продувка, - прекратить её

• Прекратить питание котла, закрыв вентиль на питательной линии

• Закрыть парозапорную арматуру котла.

Категорически запрещается подпитка котла. Заполнение котла водой с целью определения возможных повреждений при упуске воды можно производить только по распоряжению начальника котельной и охлаждения барабана котла до температуры окружающего воздуха.

7) Горением называют процесс быстрого химического соединения горючих элементов топлива с окислителем (обычно с кислородом воздуха), сопровождающийся выделением теплоты и света.

Факел – один из видов пламени, который образуется при струйной подаче топлива и воздуха в печь. В факеле, который имеет конкретные формы и размеры, происходят единовременно процессы непосредственно горения, подогрева смеси до температуры воспламенения и перемешивания.

В теории горения различают гомогенное и гетерогенное горение. Гомогенное горение происходит в объеме, а гетерогенное горение – на поверхности капелек, а затем, после испарения летучих составляющих – на сажистых частицах. Чем меньше размер частиц жидкого топлива, тем больше будет удельная поверхность взаимодействия жидкой фазы с газовой. Поэтому распыление жидкого топлива позволяет сжечь больше топлива в единице объема, т. е. интенсифицировать горение.

Гомогенное горение может происходить в двух случаях, которые называются кинетическим и диффузионным. В кинетическом случае в зону горения (скажем, в рабочее пространство печи) подают заранее подготовленную топливно-воздушную смесь. Главная часть процесса – это непосредственный прогрев смеси и окисление горючих составляющих топлива и горение. При этом факел становится коротким и высокотемпературным. Предварительный подогрев смеси или обогащение воздуха кислородом ускоряют процесс горения: подогрев практически всех газовоздушных смесей до 500 °С способствует увеличению скорости горения почти в 10 раз.

Но температура предварительного подогрева смеси не должна превышать температуры ее воспламенения. При диффузионном горении процессы прогрева, смешения смеси и горения осуществляются в факеле одновременно. Наиболее медленная стадия – встречная диффузия молекул микро– и макрообъемов газа и воздуха, другими словами – смесеобразование. Поэтому факел будет длиннее, чем в первом случае. В стремлении сократить длину факела производят дробление газового и воздушного потоков на отдельные струйки. Также уменьшить факел помогает увеличение скоростей струй и направление потоков газа и воздуха под углом друг к другу и т. д.

Воспламенение смеси горючего газа и воздуха возможно только при их определенном соотношении. Их предельные соотношенияназывают концентрационными пределами. Различают нижний и верхний пределы, определяемые предельным содержанием горючего газа в смеси, %. Для водорода пределы имеют значения 4,1 – 75; оксида углерода – 12,5-75; метана – 5,3-14; коксового газа – 5,6-30,4, а для природного газа – 4-13.

В теплотехнике часто используют понятие теплового напряжения, под которым подразумевают количество теплоты, выделяющееся при сжигании топлива в единицу времени, отнесенное к 1 м3топки или рабочего пространства печи. Для жидкого топлива оно доходит до 600 кВт/м3, а для газообразного – вдвое больше.

8) Водный режим котла - поддержание определенных качеств, показателей поступающей в паровой котел питательной и циркулирующей в нем котловой воды предохранения поверхности нагрева котла и пароперегревателя, а также паровых турбин от отложения солей и коррозии. Вода на разных стадиях процесса в котлах-агрегатах имеет различные названия: исходная, получаемая непосредственно из источников водоснабжения и подвергаемая дальнейшей обработке; добавочная подпиточная, специально приготовляемая в установках очистки воды и предназначаемая для питания парового и водогрейного котлов, дополнительного к возвращаемому конденсату; питательная вода — подаваемая питательными насосами в котел; котловая вода — циркулирующая в контуре котла. Качество исходной, подпиточной, питательной и котловой воды характеризуется: количеством взвешенных частиц, сухим остатком, общим солесодержанием, жесткостью, щелочностью, содержанием кремниевой кислоты, концентрацией водородных ионов и наличием коррозионно-активных газов. Чистота внутренних поверхностей нагрева котла помимо надлежащей обработки питательной воды обеспечивается поддержанием в паровых котлах с естественной циркуляцией фосфатного режима котловой воды.

9) Загрязнение поверхности конденсаторных трубок отло­жениями солевого или биологического характера (обычно со стороны охлаждающей воды) увеличивает температур­ный напор в конденсаторе и соответственно давление от- работавшего пара. Ухудшение вакуума по сравнению с нор. мативным значением, соответствующим чистой поверхности трубок, приводит к значительному снижению эконо­мичности турбоустановки, а иногда и к ограничению мощности турбины. Например, для турбин с параметрами све­жего пара 240 кгс/см², 540°С ухудшение вакуума на 1% приводит к увеличению удельного расхода тепла примерно на 0,9-1,5% при номинальной нагрузке турбоагрегата. В связи с этим при эксплуатации турбины должен осуществляться тщательный контроль чистоты поверхности конденсаторов и должны приниматься своевременные меры к ее очистке. Загрязнение трубных досок конденсатора увеличивает его гидравлическое сопротивление, из-за чего уменьшает­ся расход охлаждающей воды и ухудшается вакуум. По­этому следует контролировать гидравлическое сопротив­ление по перепаду давлений на входе в конденсатор и выходе из него при определенном расходе охлаждающей воды. При превышении нормативного сопротивления дол­жна производиться чистка. Следует учитывать, что периодические очистки трубок конденсаторов не решают полностью задачи поддержа­ния максимально возможной экономичности. Постепен­ный рост количества отложений на трубках, образующихся в период между двумя чистками, приводит к работе тур­бины с некоторым вакуумом, более низким, чем вакуум при чистом конденсаторе. Кроме того, для высококаче­ственной очистки трубок требуются останов или сниже­ние нагрузки турбины и значительные трудозатраты. По­этому очень важно проводить профилактические мероп­риятия, предотвращающие загрязнение трубок кон­денсаторов и связанное с ним ухудшение вакуума.

Эти мероприятия определяются в зависимости от ха­рактера и состава отложений. При органическом загрязнении трубок на поверхнос­ти трубной системы с водяной стороны оседают микроор- ганизмы и водоросли, содержащиеся в циркуляционной воде, забираемой из естественных или искусственных во­доемов. Под влиянием благоприятных температурных условий в конденсаторе микроорганизмы, закрепившиеся на поверхности трубок, начинают постепенно разрастаться, образуя с течением времени значительный слой слизис­тых отложений, ухудшающий теплопередачу от пара к воде (увеличение температурного напора). Кроме того, умень­шается сечение трубок, что ведет к увеличению ги­дравлического сопротивления конденсатора и уменьше­нию расхода воды через него. Эффективным средством борьбы с органическими от­ложениями является обработка циркуляционной воды хло­ром или медным купоросом. При этом поверхность тру­бок активируется хлором или купоросом и становится токсичной для микроорганизмов. Перед переходом к сис­тематической обработке циркуляционной воды реагента­ми необходимо произвести тщательную механическую или гидромеханическую очистку трубок, так как в этом слу­чае эффективность профилактических мероприятий бу­дет выше.

10) В расчетах и исследованиях рабочих процессов дизеля принимают обычно следующий средний элементарный химический состав топлива: С = 0,87; Н = 0,126; О = 0,004.  Теоретически необходимое количество воздуха для сгорания 1 кг топлива, кмоль/кг, определяют в зависимости от его элементарного хи­мического состава:  Lo = (C/12+H/4+S/32-O/32)/0.21  Для сгорания 1 кг дизельного топлива среднего элементарного хи­мического состава, применяемого обычно в расчетах, теоретически не­обходимое количество воздуха Lo=0,495 кмоль/кг.  Теоретически необходимая масса воздуха для сгорания 1 кг упо­мянутого топлива Go =(мю)sLo= 28,95*0,495= 14,3 кг/кг (где относительная молярная масса воздуха (мю)s = 28,95 кг/моль).  Вследствие ограниченности периода, приходящегося на смесеобра­зование в дизеле, и недостаточно полного перемешивания топлива с воздухом топливовоздушная смесь в камере сгорания оказывается не­равномерной. При подаче в цилиндр только теоретически необходи­мого количества воздуха сгорание топлива было бы неполным. Поэто­му в реальных двигателях воздух для сгорания топлива подается с не­которым избытком. В расчетах это учитывают с помощью коэффициен­та избытка воздуха — отношения действительного количества возду­ха, находящегося в цилиндре перед началом сгорания топлива, к тео­ретически необходимому: (альфа) = L/Lo  Отсюда действительное количество воздуха, расходуемое на сго­рание 1 кг топлива, кмоль/кг,  L=(альфа)*Lo  Коэффициент избытка воздуха  (альфа)= 1/(1-3.76O2/N2),  где О2 и N2 — объемные доли кислорода и азота в пробе газа.

10)Количество воздуха,необходимое для сгорания топлива

14 литров воздуха на 1 литр топлива

13)Формула Менделеева

Низшая и высшая теплота сгорания связаны соотношением:  ,

Теплота сгорания топлива – это то количество теплоты Q (кДж), которое выделяется при полном сгорании 1 кг жидкого или 1 м3газообразного топлива.

В зависимости от агрегатного состояния влаги в продуктах сгорания имеет место разделение на высшую и низшую теплоту сгорания.

Влага в продуктах сгорания жидкого топлива образуется при горении горючей массы водорода Н, а также при испарении начальной влаги топлива w. В продукты сгорания попадает также и влага воздуха, использованного для горения. Однако ее обычно не учитывают. При содержании в топливе водорода с горючей массой Нркг при горении образуется 9НРкг влаги. При этом в продуктах сгорания содержится (9НР+ WP) кг влаги. На превращение 1 кг влаги в парообразное состояние затрачивается около 2500 кДж теплоты. Теплота, затраченная на испарение влаги, не будет использована, если конденсации паров воды не произойдет. В этом случае получим низшую теплоту сгорания.

QpH=QpB -25(Нp+Wp).

Теплоту сгорания определяют двумя методами: экспериментальным и расчетным.

При экспериментальном определении теплоты сгорания применяют калориметры.

Методика определения: навеску топлива сжигают в приборе (калориметре), теплота, выделяющаяся при горении топлива, поглощается водой. Зная массу воды, по изменению ее температуры можно вычислить теплоту сгорания. Этот метод хорош тем, что прост. Для определения теплоты сгорания достаточно иметь данные технического анализа.

Расчетный метод. Здесь теплоту сгорания определяют по формуле Д. И. Менделеева:

QpH= 339Сp+1030Нp-109(Оp-Sp) – 25 WpкДж/ кг,

где Ср, Нр, Ор, Sp и Wрсоответствуют содержание углерода, водорода, кислорода, серы и влаги в рабочем топливе, %.

Условное топливо – это понятие, которое используют для нормирования и учета расхода топлива.

Условным принято называть топливо с низшей теплотой сгорания (29 310 кДж/кг). Для перевода любого топлива в условное следует разделить его теплоту сгорания на 29 310 кДж/кг, т. е. найти эквивалент данного топлива: для мазута он равен 1,37-1,43, для природных газов – 1,2-1,4.

 

14)Аэродинамика котлов.Самотяга.

На всех участках газового тракта (а также на участках воздушного тракта после воздухоподогревателя) вследствие различия плотностей атмосферного воздуха и горячего газа (воздуха) возникает самотяга. Ее величину на участке газохода можно определить по выражению h_c = H(ρ_в - ρ_г)g, где H - высота участка; ρ_в - плотность наружного атмосферного воздуха; ρ_г - средняя по высоте участка плотность газов или горячего воздуха на данном участке. Самотягу всего воздушно-газового тракта определяют как алгебраическую сумму самотяги на отдельных ее участках, при этом знак плюс соответствует движению потока снизу вверх, знак минус - движению сверху вниз. В первом случае самотяга вычисляется из суммы всех сопротивлений тракта, так как она способствует движению потока. Во втором случае самотяга создает дополнительное сопротивление движению.  Газовый тракт утилизационного котла по форме каналов и виду местных сопротивлений более сложен. Он состоит из последовательно расположенных участков: входного патрубка, приемной (впускной) камеры, трубного пучка, выпускной камеры и выходного патрубка. В котлах с внутренней газоперепускной трубой возможна установка приставной глушительной камеры; ее сопротивление включается в общее аэродинамическое сопротивление газовыпускной трассы двигателя.  Самотяга утилизационных паровых котлов вследствие их небольшой высоты и сравнительно низких температур газов мала по сравнению с полным сопротивлением тракта, поэтому величиной самотяги обычно пренебрегают

Регулирование производительности паровых котлов происходит, как правило, через ведущую величину давление посредством оказания влияния на тепловую мощность подведённую горелкой. Возрастающая редукция пара приводит к падению парового давления, вследствие этого, через регулирование мощности повышается энергоприток и наоборот. При равномерном понижении мощности стабилизируется режим работы горелок с плавным переключением и правильно установленной регулировкой, при этом давление поддерживается постоянным в пределах приемлемых границ. Быстрые изменения мощности ведут, в зависимости от конструкции котла и конструкции горелки, а также регулировки, к более или менее сильнoму понижению (ниже мин.) или повышению (выше макс.) давления. У ступенчато отрегулированных горелок могут тогда наступать неопределённые рабочие состояния. На достижение безаварийного, энергосберегающего, экологичного и низкоизносного и поэтому мало затратного режима работы котла, а также его компонентов, большое влияние имеет выбор правильного расчётного давления котла и его мощность. В последующем будут раскрыты компетентность, критерии выбора расчётного давления и мощность котла, а также последствия ошибочного выбора давления и мощности.