
- •Расчет схемы районной электрической сети
- •1. Исходные данные
- •2. Выбор номинального напряжения электрической сети
- •3. Баланс активной и реактивной мощности в электрической сети
- •4. Выбор типа, мощности и места установки компенсирующих устройств
- •5. Выбор силовых трансформаторов понизительных подстанций
- •6. Выбор сечения проводников воздушных линий электропередачи
- •7. Выбор схем электрических подстанций Применение схем распределительных устройств (ру) на стороне вн
- •Применение схем ру 10(6) кВ
- •Технико-экономический расчет рэс
- •8.1 Расчет капиталовложений в строительство рэс
- •8.2 Расчет годовых эксплуатационных расходов рэс
- •8.3 Расчет себестоимости передачи электроэнергии проектируемой рэс
- •8.4 Расчет прибыли и срока окупаемости капиталовложений в строительство рэс
5. Выбор силовых трансформаторов понизительных подстанций
Количество
трансформаторов выбирается с учетом
категорийности потребителей по степени
надежности. Так как, по условию курсового
проекта, на всех подстанциях имеются
потребители 1 категории и
,
то число устанавливаемых трансформаторов
должно быть не менее двух.
В
соответствии с существующей практикой
проектирования и согласно ПУЭ, мощность
трансформаторов на понижающих подстанциях
рекомендуется выбирать из условия
допустимой перегрузки в послеаварийных
режимах до 30% в течение 2 часов. По [2,
табл. П7] выбираем соответствующие типы
трансформатора. Полная мощность ПС №
1
,
поэтому на ПС № 1 необходимо установить
два трансформатора мощностью
.
Для
ПС № 1:
Для
ПС № 2:
Для
ПС № 3:
Для
ПС № 4:
Для
ПС № 5:
Результаты выбора трансформаторов приведены в таблице 8.2.
Таблица 8.2
№ узла |
Полная мощность в узле, МВ·А |
Тип трансформаторов |
1 |
14 |
|
2 |
19,4 |
|
3 |
30,2 |
|
4 |
35,7 |
|
5 |
34,5 |
|
Данные трехфазных двухобмоточных трансформаторов 110 кВ приведены в таблице 8.3.
Таблица 8.3
Справочные данные |
|
|
|
|
|
25 |
16 |
40 |
10 |
Пределы регулирования |
|
|
|
|
|
115 |
115 |
115 |
115 |
|
10,5 |
10,5 |
10,5 |
11 |
|
10,5 |
10,5 |
10,5 |
10,5 |
|
120 |
85 |
172 |
60 |
|
27 |
19 |
36 |
14 |
|
0,7 |
0,7 |
0,65 |
0,7 |
|
2,54 |
4,38 |
1,4 |
7,95 |
|
55,9 |
86,7 |
34,7 |
139 |
|
175 |
112 |
260 |
70 |
6. Выбор сечения проводников воздушных линий электропередачи
Определим распределение полной мощности (без учета потерь в линиях) в проектируемой сети.
Схема
1
Рассмотрим линию с двухсторонним питанием.
По первому закону Кирхгофа
определим переток мощности
:
Рассмотрим двухцепные линии:
Расчетную токовую нагрузку определим по формуле:
,
(8.6)
где αi – коэффициент, учитывающий изменение нагрузки по годам эксплуатации линии, для линий 110 – 220кВ принимается равным 1,05;
- коэффициент, учитывающий число часов
использования максимальной нагрузки
линии Тмах.
Выбирается по [4, табл. 4.9].
В нормальном режиме работы сети наибольший ток в одноцепной линии равен :
(8.7)
В двухцепной линии:
(8.8)
Расчетная токовая нагрузка линии А – 4 в нормальном режиме:
В линии А – 2:
В линии 2– 4:
В линии А – 1’:
В линии 1’– 1:
В линии 1’– 5’:
В линии 5’– 5:
В линии 5’– 3:
Исходя из напряжения, расчетной токовой нагрузки, района по гололеду, материала опор и количества цепей в линии по [4, табл. 7.8] выбираются сечения сталеалюминиевых проводов. Для линии 110кВ наименьшее сечение сталеалюминиевого провода равно 120 мм2. Использование проводов сечением 70 мм2 и 95 мм2, согласно [4, табл. 9.5] экономически невыгодно и нецелесообразно. Так, для линии А – 5 выбираем АС – 120;
Для А – 2: АС – 120;
Для 2 – 4: АС – 120;
Для
А – 1’: АС – 120;
Для 1’ – 1: АС – 120
Для 1’ – 5’: АС – 120
Для 5’– 5: АС – 120.
Для 5’– 3: АС – 120
Проверка выбранных сечений по допустимому нагреву осуществляется по формуле:
(8.9)
где
- наибольший ток в послеаварийном режиме,
А;
- допустимый ток по нагреву, А [4, табл.
7.12].
Наибольшая токовая нагрузка в послеаварийном режиме будет иметь место при отключении одной цепи линии.
Рассмотрим кольцо:
- обрыв линии А – 4
- обрыв линии 4 – 2:
- обрыв линии 2 – 4:
Рассмотрим двухцепные линии:
По [4, табл. 7.12] определяем допустимые токи по нагреву и все полученные результаты запишем в таблицу 8.4.
Таблица 8.4
Линия |
А – 2 |
А – 4 |
2– 4 |
A– 1’ |
1’-1 |
1’-5’ |
5’-5 |
5’-3 |
|
144 |
115 |
37 |
197,3 |
38,56 |
158,72 |
75,4 |
83,2 |
Марка провода |
АС – 120 |
АС – 120 |
АС – 120 |
АС – 120 |
АС – 120 |
АС – 120 |
АС – 120 |
АС – 120 |
|
304 |
304 |
107 |
394,6 |
77,12 |
317,44 |
150,8 |
166,4 |
|
390 |
390 |
390 |
390 |
390 |
390 |
390 |
390 |
При сравнении наибольшего тока в послеаварийном режиме с длительно допустимым током по нагреву выполняется неравенство (8.9) и, следовательно, выбранные провода удовлетворяют условию допустимого нагрева в послеаварийном режиме.
Схема
2
В линии А – 1:
В линии А – 5’:
В линии 5’ – 5:
В линии 5’ – 3:
В линии A– 4’:
В
линии 4’–
4:
В линии 4’– 2:
Для A – 1: АС – 120
Для A– 5’: АС – 120
Для 5’– 5: АС – 120
Для 5’– 3: АС – 120
Для А – 4’: АС – 120;
Для 4’ – 4: АС – 120;
Для 4’ – 2: АС – 120;
Рассмотрим двухцепные линии:
По
[4, табл. 7.12] определяем допустимые токи
по нагреву и все полученные результаты
запишем в таблицу 8.5.
Таблица 8.5
Линия |
А – 1 |
A – 5’ |
5’– 5 |
5’ – 3 |
A– 4’ |
4’-4 |
4’-2 |
|
38,62 |
158,9 |
75,6 |
83,3 |
152 |
98,48 |
53,5 |
Марка провода |
АС – 120 |
АС – 120 |
АС – 120 |
АС – 120 |
АС – 120 |
АС – 120 |
АС – 120 |
|
77,24 |
317,8 |
151,2 |
166,6 |
304 |
196,96 |
107 |
|
390 |
390 |
390 |
390 |
390 |
390 |
390 |
При сравнении наибольшего тока в послеаварийном режиме с длительно допустимым током по нагреву выполняется неравенство (8.9) и, следовательно, выбранные провода удовлетворяют условию допустимого нагрева в послеаварийном режиме.