
- •Вопрос 1 Сырье для производства синтетического аммиака. Способы получения водорода и азота
- •Двухступенчатая организация конверсии природного газа.
- •Вопрос 2 Паровая конверсия природного газа: реакции и равновесие процесса.
- •Вопрос 3 Паровая конверсия природного газа: катализаторы.
- •Паровая конверсия природного газа: кинетика.
- •Параметры первой ступени конверсии природного газа.
- •Оборудование конверсии природного газа 1 ступени. Многорядная трубчатая печь.
- •Вопрос 4 Методика расчета материального баланса радиантной зоны трубчатой печи
- •Вопрос 5 Методика расчета теплового баланса радиантной зоны трубчатой печи
- •Вопрос 6 Двухступенчатая организация процесса конверсии природного газа.
- •Особенности второй ступени конверсии.
- •Реакции и равновесие процесса
- •Вопрос 7 Паровоздушная конверсия метана: кинетика, катализаторы и параметры процесса.
- •Вопрос 8 Оборудование стадии паровоздушной конверсии природного газа
- •9. 10. Двухступенчатая организация конверсии монооксида углерода. Конверсия монооксида углерода: реакции и равновесие процесса.
- •Методика расчета материального баланса процесса конверсии со.
- •Методика расчета теплового баланса конвертора со .
- •Очистка конвертированного газа от диоксида углерода. Требования, предъявляемые к хемосорбенту и массообменной аппаратуре.
- •Моноэтаноламиновая очистка: реакции, равновесие, кинетика и параметры процесса.
- •15. Оборудование стадии очистки конвертированного газа от диоксида углерода и регенерации раствора
- •Технологическая схема мэа-очистки.
- •Очистка конвертерного газа от со2 по методу «карсол».
- •18.Физико-химические свойства nн3.Требования к качеству nн3.Синтез nн3 :реакция,равновесие процесса
- •Требования к качеству продукционного nн3 по гост 6221 – 90.
- •19.Синтез аммиака: кинетика, механизм реакции, катализаторы и параметры процесса.
- •20. Оборудование стадии синтеза nн3.Технологические особенности производств
- •23.Производство нак. Сырье. Требования к качеству продукционной кислоты. Стадии производства.Балансовая реакция получения hno3 и расчет расходных коэффициентов. Стадия контактного окисления аммиака…
- •25.Гомогенное окисление монооксида азота: реакции, равновесие, кинетика и параметры процесса.
- •27. Переработка оксидов азота в азотную кислоту: реакции, равновесие, кинетика и параметры процесса.
- •28. Оборудование стадии абсорбции нитрозных газов.
- •30.Методика расчета материального баланса первой тарелки абсорбционной колонны в производстве азотной кислоты.
- •31. Методика расчета теплового баланса первой тарелки абсорбционной колонны в производстве азотной кислоты.
- •33. Сырье и требования к качеству продукционного карбамида. Физико-химические свойства карбамида. Синтез карбамида: реакции и равновесие процесса.
- •34. Синтез карбамида: кинетика и параметры процесса. Диаграмма состояния системы.
- •35. Оборудование стадии синтеза карбамида. Расходные коэффициенты на 1 т карбамида. Технологические особенности производства карбамида.
- •36. Технологические схемы получения карбамида.
- •Вопрсо№39: Методика расчета материального баланса аппарата итн
- •Способы получения элементарной серы. Добыча серы. Требования к качеству серы.
- •Сырье для производства h2so4. Серный колчедан и др. Сернистые соединения металлов, газы цветной металлургии, сульфаты Ca, k, Fe.
- •Газы цветной металлургии
- •Физико-химические основы процесса горения серы. Печи для сжигания жидкой серы. Утилизация теплоты горения серы.
- •Методика расчета материального баланса циклонной печи.
- •Методика расчета теплового баланса циклонной печи.
- •47. Равновесие и кинетика процесса окисления диоксида серы
- •48. Катализаторы для окисления диоксида серы. Контактные аппараты для окисления диоксида серы.
- •49. Методика расчета материального баланса контактного аппарата
- •50. Методика расчета теплового баланса контактного аппарата
- •51.Равновесие и кинетика процесса абсорбции триоксида серы.
- •Аппаратурное оформление стадии абсорбции. Моногидратный абсорбер. Олеумный абсорбер, сушильная башня.
- •53.Методика расчета материального баланса моногидратного абсорбера.
- •55. Технологическая схема печного отделения.
- •56. Технологическая схема контактно-компрессорного отделения.
- •57. Технологическая схема сушильно-абсорбционного отделения.
- •58.Способы производства и применение фосфорной кислоты. Сырье и требования к качеству продукционной фосфорной кислоты. Стадии технологического процесса.
- •Разложение апатитового концентрата смесью серной и фосфорной кислот
- •Фильтрация фосфополугидрата на вакуумных фильтрах, гидроудаление
- •Упаривание (концентрирование) фосфорной кислоты
- •Абсорбция газов
- •59.Химизм процесса взаимодействия фосфатов с кислотами. Кинетика процесса разложения фосфатов.
- •Скорость процесса разложения фосфатов (Кинетика)
- •60.Кристаллизация сульфата кальция и условия образования крупнокристаллического осадка.
- •61.Режимы экстракции фосфорной кислоты. Оборудование для экстракции фосфорной кислоты.
- •62.Выделение и улавливание фтора при получении и переработке эфк. Оборудование стадии.
- •63.Методика расчета материального баланса отделения экстракции в производстве дигидратной эфк.
- •64.Методика расчета теплового баланса отделения экстракции в производстве дигидратной эфк.
- •65. Производство сложных удобрений на основе эфк. Свойства фосфатов аммония. Физико-химические особенности производства аммофоса и фосфатов аммония.
- •Физико-химические особенности н а рисунке показаны изотермы растворимости в системе аммиак – фосфорная кислота – вода при 25 и 75 ºС. Взаимодействие эфк с nh3 происходит по реак-ям (1)-(3).
- •66 Вопрос. Основное оборудование стадий нейтрализации, гранулирования и сушки при получении фосфатов аммония: струйный реактор, саи, аг, сб, бгс.
- •68. Производство диаммонийфосфата, особенности технологии. Требования на даф
- •1. Привести расчет величин δн и δg для I ступени паровой конверсии природного газа.
- •8. Дать полную характеристику колонне синтеза, как реактору для получения карбамида. Материал колонны синтеза.
- •9. Основные стадии процесса окисления аммиака до оксида азота(2), как гетерогенно-каталитического хтп.
- •12 Дать полную характеристику абсорбционной колонне , как реактору получения нак. Материал абсорбционноц колонны.
- •13. Уравнение адиабаты. Зависимость степени превращения оксидов азота в азот для необратимой экзотерм. Реакции (графическая и аналитическая зависимости)
- •14. Дать полную характеристику аппарата типа “кипящий слой”, рассчитать критическую скорость псевдоожижения.
- •15. Интенсификация работы оборудования и пути ее увеличения.
- •17.Охт. Дать полную характеристику экстрактору, как реактру для получения эфк.
65. Производство сложных удобрений на основе эфк. Свойства фосфатов аммония. Физико-химические особенности производства аммофоса и фосфатов аммония.
Процессы получения сложных удобрений из фосфорной кислоты можно разделить на 3 типа:
1) Процессы двухступенчатой аммонизации, в которых вначале аммонизируется фосфорная кислота до МАФ. Затем полученный раствор для выравнивания мольного отношения N : Р2О5 смешивается с плавом нитрата аммония до карбамида и аммонизируется газообразным аммиаком до ДАФ. Доаммонизация осуществляется в аммонизаторе-грануляторе, в который одновременно подаются КСl и ретур. Поскольку процесс требует большого количества ретура (3,5-10- кратного), то доаммонизация осуществляется в тонком слое на поверхности гранул.
2) Малоретурные процессы, в которых получение пульпы необходимого состава осуществляется в реакторах, а грануляция и сушка совмещаются в сушилке типа РКГС (с распылением и кипящим слоем материала сушилка-гранулятор). В этом аппарате пульпа распыляется форсунками на завесу падающих гранул или просто в объем, в котором происходит высушивание капель и формирование гранул. Отношение количества ретура к количеству продукта для этой схемы от 0,3 до 1.
3) Расплавные процессы – в которых нейтрализуется смесь кислот с использованием теплоты нейтрализации. Затем полученный раствор выпаривается до состояния плава под вакуумом в выпарных аппаратах, смешивается с КСl и гранулируется в башне и в барабанных грануляторах (в этом случае в гранулятор поступает ретур и КСl). По этой схеме получаются очень прочные стекловидные гранулы.
Сущность производства сложных удобрений из ЭФК заключается в нейтрализации фосфорной кислоты аммиаком и затем в добавлении к полученным фосфатам аммония нитрата аммония и хлорида калия с целью получения тройных удобрений, уравновешенных по содержанию азота, Р, К. Если хлорид калия не добавляется, на основе Фосфорной к-ты получают двойные азотно – фосфорные удобрения. При нейтрализации фосфорной кислоты аммиаком образуются моно-, ди- и триаммонийфосфаты:
Н3РО4 (ж)+ NH3 (г) = NH4H2PO4 (тв), ∆H=-133,67кДж;МАФ (дигидрофосфат аммония)
Н3РО4 (ж)+2NH3 (г) = (NH4)2HPO4 (тв), ∆H=-210,45кДж;ДАФ (гидрофосфат аммония)
Н3РО4 (ж)+ 3NH3 (г) = (NH4)3PO4 (тв), ∆H<0 кДж.ТАФ
В производстве сложных удобрений фосфорную кислоту нейтрализуют аммиаком до моно- или диаммонийфосфата. На основе моноаммонийфосфата получают азотно – фосфорное удобрение аммофос, а при нейтрализации кислоты до диаммонийфосфата – диаммофос. Для производства удобрений с более высоким относительным содержанием азота, чем в моно- или диаммонийфосфате, к фосфатам добавляют чаще всего плав ам. селитры (или азотную кислоту и аммиак). Такие фосфорные удобрения наз-ся нитроаммофос (на основе МАФ) и диаммонитрофос (на основе ДАФ). Если в состав подобных удобрений входит хлорид (или сульфат) калия, тройные удобрения называют нитроаммофоска и диаммонитрофоска. Технологические схемы производства сложных удобрений включают операции выпаривания растворов или сушки продуктов, гранулирования, сортировки гранул по размерам, охлаждения, опудривания и омасливания гранул. Различия в схемах зависят от условий нейтрализации кислоты аммиаком, от способов удаления воды из растворов для получения твёрдых удобрений и от способов образования гранул. Выбор вида и марки азотнофосфорных удобрений базируется на физико – химических свойствах фосфатов аммония.
МАФ представляет собой устойчивую соль хорошо растворимую в воде. Cоотношение N:Р2О5=5,1
Говорит о преобладании Р. Т-ра плавл-ия 190,50С. ДАФ хорошо растворимая термически нестойкая соль. При нагревании до 70 град.С легко разлагается с потерей аммиака: (NH4)2HPO4 (тв) → NH4H2PO4 (тв) + NH3 (г). При растворении в воде частично гидролизируется:
(NH4)2HPO4 (кр)+Н2О(ж)=NH4OН (р) + NH4H2PO4 (р).
МАФ представляет собой кислую среду (рН=4,4), ДАФ (8,0)и ТАФ (9,4) – щелочную. МАФ и ДАФ мало гигроскопические соли. Гигроскопич. точка чистого МАФ при 50 град. С=88%, при 15-97%.
ТАФ неустойчив и разлагается при 30 – 40град. С. с выделением аммиака, поэтому несмотря на хорошую сбалансированность азот и фосфор в качестве удобрения не применяется. При нейтрализации фосфорной кислоты аммиаком величина рН возрастает по мере связывания водородных ионов при полном связывании первого иона (М=1 (М.О. аммиак: фосфорная кислота) рН=3,5) при полном связывании М=2 рН=8,2. Минимальной растворимостью обладают индивидуальные соли МАФ и ДАФ, поэтому пульпу при М=1 и низких Т перекачивать сложно из-за возможности выпадения МАФ в осадок. Т существенно увеличиает растворимость солей.