
- •Вопрос 1 Сырье для производства синтетического аммиака. Способы получения водорода и азота
- •Двухступенчатая организация конверсии природного газа.
- •Вопрос 2 Паровая конверсия природного газа: реакции и равновесие процесса.
- •Вопрос 3 Паровая конверсия природного газа: катализаторы.
- •Паровая конверсия природного газа: кинетика.
- •Параметры первой ступени конверсии природного газа.
- •Оборудование конверсии природного газа 1 ступени. Многорядная трубчатая печь.
- •Вопрос 4 Методика расчета материального баланса радиантной зоны трубчатой печи
- •Вопрос 5 Методика расчета теплового баланса радиантной зоны трубчатой печи
- •Вопрос 6 Двухступенчатая организация процесса конверсии природного газа.
- •Особенности второй ступени конверсии.
- •Реакции и равновесие процесса
- •Вопрос 7 Паровоздушная конверсия метана: кинетика, катализаторы и параметры процесса.
- •Вопрос 8 Оборудование стадии паровоздушной конверсии природного газа
- •9. 10. Двухступенчатая организация конверсии монооксида углерода. Конверсия монооксида углерода: реакции и равновесие процесса.
- •Методика расчета материального баланса процесса конверсии со.
- •Методика расчета теплового баланса конвертора со .
- •Очистка конвертированного газа от диоксида углерода. Требования, предъявляемые к хемосорбенту и массообменной аппаратуре.
- •Моноэтаноламиновая очистка: реакции, равновесие, кинетика и параметры процесса.
- •15. Оборудование стадии очистки конвертированного газа от диоксида углерода и регенерации раствора
- •Технологическая схема мэа-очистки.
- •Очистка конвертерного газа от со2 по методу «карсол».
- •18.Физико-химические свойства nн3.Требования к качеству nн3.Синтез nн3 :реакция,равновесие процесса
- •Требования к качеству продукционного nн3 по гост 6221 – 90.
- •19.Синтез аммиака: кинетика, механизм реакции, катализаторы и параметры процесса.
- •20. Оборудование стадии синтеза nн3.Технологические особенности производств
- •23.Производство нак. Сырье. Требования к качеству продукционной кислоты. Стадии производства.Балансовая реакция получения hno3 и расчет расходных коэффициентов. Стадия контактного окисления аммиака…
- •25.Гомогенное окисление монооксида азота: реакции, равновесие, кинетика и параметры процесса.
- •27. Переработка оксидов азота в азотную кислоту: реакции, равновесие, кинетика и параметры процесса.
- •28. Оборудование стадии абсорбции нитрозных газов.
- •30.Методика расчета материального баланса первой тарелки абсорбционной колонны в производстве азотной кислоты.
- •31. Методика расчета теплового баланса первой тарелки абсорбционной колонны в производстве азотной кислоты.
- •33. Сырье и требования к качеству продукционного карбамида. Физико-химические свойства карбамида. Синтез карбамида: реакции и равновесие процесса.
- •34. Синтез карбамида: кинетика и параметры процесса. Диаграмма состояния системы.
- •35. Оборудование стадии синтеза карбамида. Расходные коэффициенты на 1 т карбамида. Технологические особенности производства карбамида.
- •36. Технологические схемы получения карбамида.
- •Вопрсо№39: Методика расчета материального баланса аппарата итн
- •Способы получения элементарной серы. Добыча серы. Требования к качеству серы.
- •Сырье для производства h2so4. Серный колчедан и др. Сернистые соединения металлов, газы цветной металлургии, сульфаты Ca, k, Fe.
- •Газы цветной металлургии
- •Физико-химические основы процесса горения серы. Печи для сжигания жидкой серы. Утилизация теплоты горения серы.
- •Методика расчета материального баланса циклонной печи.
- •Методика расчета теплового баланса циклонной печи.
- •47. Равновесие и кинетика процесса окисления диоксида серы
- •48. Катализаторы для окисления диоксида серы. Контактные аппараты для окисления диоксида серы.
- •49. Методика расчета материального баланса контактного аппарата
- •50. Методика расчета теплового баланса контактного аппарата
- •51.Равновесие и кинетика процесса абсорбции триоксида серы.
- •Аппаратурное оформление стадии абсорбции. Моногидратный абсорбер. Олеумный абсорбер, сушильная башня.
- •53.Методика расчета материального баланса моногидратного абсорбера.
- •55. Технологическая схема печного отделения.
- •56. Технологическая схема контактно-компрессорного отделения.
- •57. Технологическая схема сушильно-абсорбционного отделения.
- •58.Способы производства и применение фосфорной кислоты. Сырье и требования к качеству продукционной фосфорной кислоты. Стадии технологического процесса.
- •Разложение апатитового концентрата смесью серной и фосфорной кислот
- •Фильтрация фосфополугидрата на вакуумных фильтрах, гидроудаление
- •Упаривание (концентрирование) фосфорной кислоты
- •Абсорбция газов
- •59.Химизм процесса взаимодействия фосфатов с кислотами. Кинетика процесса разложения фосфатов.
- •Скорость процесса разложения фосфатов (Кинетика)
- •60.Кристаллизация сульфата кальция и условия образования крупнокристаллического осадка.
- •61.Режимы экстракции фосфорной кислоты. Оборудование для экстракции фосфорной кислоты.
- •62.Выделение и улавливание фтора при получении и переработке эфк. Оборудование стадии.
- •63.Методика расчета материального баланса отделения экстракции в производстве дигидратной эфк.
- •64.Методика расчета теплового баланса отделения экстракции в производстве дигидратной эфк.
- •65. Производство сложных удобрений на основе эфк. Свойства фосфатов аммония. Физико-химические особенности производства аммофоса и фосфатов аммония.
- •Физико-химические особенности н а рисунке показаны изотермы растворимости в системе аммиак – фосфорная кислота – вода при 25 и 75 ºС. Взаимодействие эфк с nh3 происходит по реак-ям (1)-(3).
- •66 Вопрос. Основное оборудование стадий нейтрализации, гранулирования и сушки при получении фосфатов аммония: струйный реактор, саи, аг, сб, бгс.
- •68. Производство диаммонийфосфата, особенности технологии. Требования на даф
- •1. Привести расчет величин δн и δg для I ступени паровой конверсии природного газа.
- •8. Дать полную характеристику колонне синтеза, как реактору для получения карбамида. Материал колонны синтеза.
- •9. Основные стадии процесса окисления аммиака до оксида азота(2), как гетерогенно-каталитического хтп.
- •12 Дать полную характеристику абсорбционной колонне , как реактору получения нак. Материал абсорбционноц колонны.
- •13. Уравнение адиабаты. Зависимость степени превращения оксидов азота в азот для необратимой экзотерм. Реакции (графическая и аналитическая зависимости)
- •14. Дать полную характеристику аппарата типа “кипящий слой”, рассчитать критическую скорость псевдоожижения.
- •15. Интенсификация работы оборудования и пути ее увеличения.
- •17.Охт. Дать полную характеристику экстрактору, как реактру для получения эфк.
Скорость процесса разложения фосфатов (Кинетика)
Скорость процесса кислотного разложения фосфата может быть описана уравнением:
G=K*F*∆C , (7)
где G – масса прореагировавшего фосфата, кг/ч; К- коэф-т массопередачи, кг/(ч*м2*%мас.); F – пов-ть контакта фаз, м2; ∆C - движущая сила процесса = разности концентраций Р2О5 в тв. и жидкой фазах, % мас.
Повышение К достигается благодаря интенсивному перемешиванию суспензии и обеспечению минимальной вязкости р-ра. Для увеличения поверхности фосфатные концентраты измельчаются в порошок, при этом остаток на сите с ячейкой 0,16 мм должен составлять для апатита не более 11,5 %, для фосфорита не более 14%.
Апатит, обладающий малой удельной поверхностью зёрен, разлагается к-тами медленнее, чем фосфорит. Чем выше содержание Р2О5 в фосф. концентратах, тем больше движущая сила и скорость процесса. В концентратах доля Р2О5 составляет 28-39,4%. В то время, как природные фосф. руды содержат 10-25% Р2О5. С др. стороны ∆C увеличивается с повышением степени электролитической диссоциации H2SO4, поэтому важную роль играет поддержание оптимальной концентрации H2SO4 в р-ре. Основным фактором, определяющим скорость взаимодействия апатита с серной к-той, является скорость диффузии катиона Са+3 через пограничный слой на поверхности зёрен апатита. Скорость диффузии будет тем больше, чем выше концентрация ионов Са в пограничном слое, а эта концентрация будет возрастать в условиях, способствующих увеличению растворимости сульфата Са. Температура оказывает значительное влияние на скорость разложения природных фосфатов.
Рис.2. Изменение степени разложения фосфорита 50%-ой H2SO4 от времени при температуре 60-90ºС. Температура,ºС: 1-50ºС; 2- 60ºС; 3-70ºС; 4-80ºС, 5-90ºС
60.Кристаллизация сульфата кальция и условия образования крупнокристаллического осадка.
Кристаллический СаSO4 может тормозить процесс разложения апатита H2SO4. Мелкие кристаллы отлагаются на поверхности зерён апатита и препятствуют проникновению серной к-ты. Чем крупнее кристаллы СаSO4, тем более рыхлый проницаемый слой образуются на зёрнах апатита. Мелкие кристаллы выпадают в тех случаях, когда кристаллизация идёт с большой скоростью и появляется много центров кристаллизации (зародышей кристалла). Чем выше степень пересыщения р-ра, тем больше скорость кристаллизации. Степень пересыщения р-ра определяется и соотношения:
(8)
где Ср – концентрация пересыщ. р-ра; Сн – концентрация насыщ. р-ра.
Мелкие игольчатые кристаллы СаSO4, образование к-ых следует избегать имеют длину 5-10 мкм и ширину 1-3 мкм. В ходе экстракции необходимо создать условия для образования крупных кристаллов СаSO4. Например. Оптимальные размеры кристаллов СаSO4 *2 Н2О следующие: длина 200-400 мкм; ширина 100-200 мкм. Кроме этого, крупнокристаллический ос-к легко отделяется от продукционной H3PO4 фильтрацией и промывается от остатков к-ты небольшим количеством воды. Основным условием образования крупнокристаллического осадка является кристаллизация СаSO4 из малопересыщенных растворов, когда скорость образования зародышей низкая. На практике малое пересыщение достигается за счёт непрерывного ведения процесса, увеличения времени экстракции( реакционного объёма), применения внешней и внутренней циркуляции пульпы. В этих условиях новые зародыши почти не возникают и поддерживается практически постоянная степень пересыщения (0,5-0,7). Именно созданием условий крупных кристаллов СаSO4, объясняется повышение времени процесса экстракции до 5-8 ч, хотя достигается высокая степень кислотного разложения за 1-1,5 ч. Другим важным условием является поддержание в жидкой фазе неб. концентрации свободной серной к-ты (1,5-2,5% SO3 – в дегидратном процессе и 1,0-1,5% SO3 – полугидратном процессе).
Избыток к-ты повышает растворимость СаSO4 и следовательно снижает степень пересыщения р-ра. Большое влияние на форму и размеры кристалла СаSO4 оказывают примеси. В присутствии примеси Н2SiF6 , соединений Аl и Fe , резко укрупняются и из удлиненных кристаллы игловатых превращаются в более короткие и широкие. Так же необходимым условием кристаллизации является проведение процесса при постоянной температуре. Кристаллизация дигидрата СаSO4 сопровождается совиестеым осаждением фосфатных ионов НРО4 2-, к-ые внедряются в кристалличекую решётку Гиббса. Это приводит к потерям Р2О5 и затрудняет дальнейшее использование СаSO4.