Аппарат поглощающий.

Литой корпус аппарата в соответствии с требованиями ГОСТ 977- 75 изготовляют из термическои обработанной стали марки 30ГОСТ-Б 32ХО6Л-У. Клинья штампуют из стали марки 38ХС ГОСТ 4543-71 или марки стали 30ГОСТ 1050- 74с последующей закалкой. Пружины используются заневоленные.Основные размеры фрикционные элементов и углы наклона клиньев выбраны из условий получения больших сил трения при сохранении определённой стабильности работы. Основной недостаток аппарата Ш-2-В-90 нестабильности его работы и недостаточная энегоемкость для вагонов большой грузоподъёмности. Нестабильность связана с высокой чувствительность аппарата к измерениям коэфициента трения. Это,с одной стороны, проявляется в измерении энергоемкости по мере приработки поверхностей трения во время эксплуатации, с другой стороны, в аппарате с хорошо приработанными поверхностиями иногда возникает заклинивание при прямом и обратном ходе, а начальная жесткость аппарата становится большой. Аппараты такого типа чувствительны к изменениям окружающей температуры- при низких температурах коэфициенты трения повышаются. Изменение температуры способствует так же появлению коррозии на поверхностях трения, особенно в первые периоды длительных остановок.

2. Основные параметры грузового вагона.

Конструкция грузового вагона характеризуется следующими параметрами:

- тара вагона –Т, т;

- грузоподъемность – Р, т;

- длинна вагона по осям сцепления- L_об , м;

- внутренняя длинна вагона- L_в , м;

- ширина кузова вагона- В, м;

- внутренняя ширина вагона- В_в ,м;

- площадь пола вагона- S, м²;

- база вагона- l, м;

- вылет автосцепки- а_а ,м;

- толщина торцевой стены- а_{m ,} м;

- толщина боковой стены- а_б, м;

- число осей вагона- n₀

3 Расчет технико – экономических параметров полувагона.

4.1 Определяем длину вагона по осям сцепления:

L_сц= = = 13.9 м

P₀= 22,8 т/ось- максимальная осевая нагрузка

m₀ = 4- количество осей разрабатываемого вагона

q_п = 6,57 т/м- максимально допустимая погонная нагрузка

4.2 Определяем длину несущей рамы вагона(длинна вагона без учёта автосцепок):

L= L_сц – 2a₀ = 13,9 – 2*0.565 = 12,77 м

a₀ = 0,565 м – вылет автосцепки.

4.3 Определяем базу вагона:

l= = = 9,029 м

4.4 Длина консольной части вагона:

n_к = = = 1,87 м

4.5 Определяем расстояние от направляющего сечения до сечения полубазы платформы:

n = = = 4.52 м

4.6 Определяем ограничения полуширины габарита для сечения кузова:

- для направляющего (шкворневого сечения)

E₀ = 0,5 (s-d)+ q+ w + (k₁-k₂) = 54,2мм=0,0542м

K₁= 2,5*l_т² = 2,14- дополнительное поперечное сечение в кривой расчётного радиуса

K₂= 2,5- коэффициент, зависящий от расчётного радиуса кривой

K₃= 180- геометрическое смещение (внутрь кривой ) и концов (наружу кривой) расчётного вагона при движении в расчетной кривой

s-d= 26мм

q+ w= 31

E_в= s-d+ q+ w+(k₂·(2l-n)·n+k₁-k₃)= 26+31+((2,5*10.4)*10.4 + 2,14-180)=53,5мм=0,0535м

l - расстояние между направляющими сечения проектируемого вагона; м,

n - расстояние рассматриваемого сечения подвижного состава до его ближайшего направляющего сечения, м;

- для поперечного сечения платформ, расположенной снаружи направляющих сечений, т.е.

На консольных частях конструкции:

E_н= (s-d+ q+ w)·(2l+2n)2l+(k₂(2l-n)·n-k₁-k₃)=(26+31)*(2·10.4+2·5.2)*2*10.4 + 2,5*(2*10.4 -5.2*5.2 - 2,13 - 180) = 0,0498 м

4.7 определяем размеры кузова.

4.7.1 определяем ширину кузова платформы

B= 2· = 2*(1625-49.8)/1000=3,150 м

B_0- - половина ширины габарита подвижного состава на рассматриваемой высоте.

4.7.2 Определяем внутреннюю ширину кузова.

B_в= В- 2*a_б = 3,150 – 2* 0,01= 3,132 м

a_б =0,01

4.7.3 Определяем внутреннюю длину кузова

L_в = L-2a_т = 13,9 – 2*0,01= 13,88 м

4.8 Найдём тару вагона

T= n₀₊ n₁ * 2*L

n₀ – составляющая тары вагона, независящая от длинны самого вагона

n₀= 12т – постоянная масса тары вагона

n₁₌ 0,9т – масса погонного метра измеряемой части конструкции

T=12 + 0.9*2*15.6 = 37 т

4.9 Найдём грузоподъемность вагона

P= p₀*m_0-T

Р=22,8*4-37=54 т