Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
Курсовик Линии 4 курс.doc
Скачиваний:
0
Добавлен:
01.04.2025
Размер:
1.08 Mб
Скачать

1.3.3 Расчет опасных влияний тяговой сети переменного тока

При расчете опасных напряжений в жилах кабельной линии ограничится вынужденным режимом работы тяговой сети. Расчет производим для участка А-К, учитывая, что на данном участке используется встречно-консольная схема питания тяговой сети. В вынужденном режиме работы тяговая подстанция, расположенная на станции Д отключена. Цель расчета определение такой ширины сближения кабельной линии с тяговой сетью, при которой, опасное напряжение, индуцируемое в жилах кабеля не превышало бы предельно допустимого значения 200 в.

На рисунке показано расположение тяговых плеч для вынужденного режима работы тяговой сети.

Lт - длина плеча питания для вынужденного режима работы (км) Lт=101,1 км

Lэ - длина сближения линии связи с тяговой сетью (км).

При расчете опасных влияний, опасные напряжения рассчитывают на одном из концов провода (жилы) расчетного участка цепи при условии ее заземления на противоположном конце. В этом случае начало и конец расчетного участка задают произвольно.

Если длина расчетного участка кабельной цепи менее 40 км, то опасное напряжение: В

-круговая частота влияющего тока частотой f=50 Гц

Sр- коэффициент экранирования рельсов = 0,45

Sк – коэффициент защитного действия оболочки кабеля на частоте 50 Гц=0,1

М – взаимная индуктивность между тяговой сетью и жилой кабеля при частоте 50 Гц определяется по формуле: Гн/км

где a-ширина сближения. Принимаем a= 10 м

σ - проводимость грунта,

тогда:

вл - при вынужденном режиме работы тяговой сети эквивалентный влияющий ток, А :

где m - количество электровозов, одновременно находящихся в пределах плеча питания тяговой сети при вынужденном режиме в часы интенсивного движения m = 10.

- максимальная потеря напряжения в тяговой сети между подстанцией и максимально удалённым электровозом: = 8500 В;

RTC, XTC – активное и реактивное сопротивление тяговой сети:

где Z’т - сопротивление одного км тяговой сети (для подвески типа М-120-Тф-100)

Z’т=0,255

- коэффициент мощности электровоза:

= 0,8

= 0,6

Тогда, подставив все значения, получаем:

Кm – коэффициент, характеризующий уменьшение влияющего тока по сравнению с нагрузочным.

где - кратчайшее расстояние от ближайшей действующей тяговой подстанции в вынужденном режиме работы до начала сближения с тяговой сетью расчётного участка цепи связи.

LЭ1 = 29,65 км, LН1 = 0 км,

LЭ2 = 25 км, LН2 = 29,65 км

LЭ3 = 18 км, LН3 = 37 км

LЭ4 = 37 км, LН4 = 0 км

Для участка А-Г:

тогда:

Для участка Г-Д:

тогда:

Для участка Д-Ж:

тогда:

Для участка Ж-К:

тогда:

Наибольшее индуцируемое в жилах напряжение при сближении 10м

UА-Г = 213>200 В не устраивает по условию проекта.

Выводим а из формулы

получим:

2.7.2 Расчет мешающих влияний на кабельные цепи связи

Расчет мешающих влияний на кабельные цепи связи производятся при нормальном режиме тяговой сети переменного тока участка А-Д

Напряжение шума наводимое в двухпроводной телефонной цепи на расчетном участке мВ

,

для коротких расчетных участков, Lэ/L >0,9

для длинных расчетных участков, Lэ/L 0,9

Где к - круговая частота определяющей k-ой гармоники тягового тока в нашем варианте fк=1050 Гц,

-взаимная индуктивность между контактным проводом и жилой кабеля на частоте k-ой гармоники определяется для частоты fk и новой ширины сближения по формуле:

- эквивалентный влияющий ток определяющий гармоники тягового тока=1,3 А

- коэффициент акустического воздействия k-ой гармоники для fк=1050Гц,

=1,035

- коэффициент чувствительной телефонной цепи к помехам fк=1050 Гц,

=0.90·10-3

Sобк - коэффициент экранирующего действия оболочки кабеля для k-ой гармоники тягового тока = 0,02

SP — коэффициент экранирования рельсов 0,45

Lэ - влияющий отрезок тяговой сети (км)

L - длина расчетного участка (км)

Lэ1=27,325км, Lэ2=2.325км, Lэ3=25км

L1=30км, L2=25км

Lкс1=14.855 км, Lкс2=1.163 км, Lкс3=12.5 км

αк = 49·10-3 βк = 62·10-3

Модуль коэффициента распространения однопроводной цепи, подверженной влиянию, для k-ой гармоники тягового тока, 1/км :

0,926>0,9

1>0,9

0,059<0,9

Напряжение шума для данного расчетного участка находим путем сложения по квадратичному закону напряжений Uш1, Uш2, Uш3

Uш1= 0,047 мВ Uш2 = 1,918·10-7 мВ Uш3 = 0,0109 мВ

, мВ

По условию результирующее значение напряжения шума не должно превышать допустимого значения 1 мВ

Uш = 0,047 1 мВ

Условие выполняется, следовательно, в дальнейшем ширину сближения кабельной линии с тяговой сетью принимаем равной 14 м.