Расчёт габаритных характеристик брони

Выше была рассчитана необходимая величина защищающих броневых толщин (b). Эта величина была рассчитана с учётом использования монолитной брони, состоящей из гомогенной стали. В случае использования комбинированной брони толщина броневой детали может быть уменьшена.

Комбинированная броня используется в том случае, когда требуемая толщина брони превышает 100мм (при осуществлении некоторых дополнительных мероприятий комбинированная броня может использоваться при требуемой толщине в 50мм).

Толщина броневой детали с использованием комбинированной брони будет равна

b_г = k_г · b

где k_г – габаритный коэффициент

b_г – габаритная толщина брони

если b > 100мм, то k_г = 0,8 ¸ 0,9

если b < 100мм, то k_г = 1,0

4.1.Расчёт верхнего лобового листа корпуса.

Угол подворота γ=0˚;

Угол безопасного маневрирования корпуса q=20˚;

Так как γ<q ,то ;

Угол наклона детали β=70˚;

а)защита от бронебойного подкалиберного снаряда:

Величина пробки мм;

Ожидаемая пробиваемость стального эквивалента с дистанции 2000 метров мм, где мм, мм;

Ожидаемая пробиваемость стального эквивалента с дистанции 1200 метров, реальной дальностью танкового дуэльного боя является.

мм, где мм/м-коэффициент;

Толщина монолитной брони по оси Х (продольной оси машины) мм;

Толщина монолитной брони по нормали мм;

Габаритная толщина комбинированной брони по нормали мм, где - коэффициент;

Площадь листа м ;

Объём листа м ;

Масса монолитной брони т, где -плотность;

Масса комбинированной брони т;

б)защита от кумулятивного снаряда:

мм;

мм;

мм;

Принимаем габаритную толщину по нормали 295 мм

4.2.Расчёт нижнего лобового листа корпуса.

Угол подворота γ=0˚;

Угол безопасного маневрирования корпуса q=20˚;

Так как γ<q ,то ;

Угол наклона детали β=60˚;

а)защита от бронебойного подкалиберного снаряда:

Величина пробки мм;

Ожидаемая пробиваемость стального эквивалента с дистанции 2000 метров

мм, где мм, мм;

Ожидаемая пробиваемость стального эквивалента с дистанции 1200 метров, реальной дальностью танкового дуэльного боя является.

мм, где мм/м-коэффициент;

Толщина монолитной брони по оси Х (продольной оси машины) мм;

Толщина монолитной брони по нормали мм;

Габаритная толщина комбинированной брони по нормали мм, где - коэффициент;

Из-за наличия защитного экрана местности (600-700мм) можно уменьшить толщину этого листа до 100 мм, тогда найдём массу этого листа:

Площадь листа м ;

Объём листа м ;

Масса монолитной брони т, где -плотность;

Применение комбинированной брони невозможно, т.к. b=60<100 мм.

б)защита от кумулятивного снаряда:

Из-за наличия защитного экрана местности считаем что попадание в этот лист кумулятивного снаряда не произойдёт.

4.3.Расчёт бокового листа корпуса.

Угол подворота γ=90˚;

Угол безопасного маневрирования корпуса q=20˚;

Так как γ>q ,то ;

Угол наклона детали β=0˚;

а)защита от бронебойного подкалиберного снаряда:

Величина пробки мм;

Ожидаемая пробиваемость стального эквивалента с дистанции 2000 метров мм, где мм, мм;

Ожидаемая пробиваемость стального эквивалента с дистанции 1200 метров, реальной дальностью танкового дуэльного боя является.

мм, где мм/м-коэффициент;

Толщина монолитной брони по оси Х (продольной оси машины) мм;

Толщина монолитной брони по нормали мм;

Габаритная толщина комбинированной брони по нормали мм, где - коэффициент;

Площадь листа м ;

Объём листа, учитывая то ,что толщина листа защищающеего МТО составляет 80 мм, будет равен :

м ;

Масса монолитной брони т, где -плотность;

Масса комбинированной брони т;

б)защита от кумулятивного снаряда:

мм;

мм;

мм;

Так как при проектировании машины мы имеем жесткие ограничения по массе, к увеличению которой приводит увеличение толщины брони, то примем b =210 мм, а также применим принцип разнесённой брони – т.е. использование съёмных бортовых экранов.