
- •2.Конструирование и расчет клеедеревянной трехшарнирной арки кругового очертания
- •2.4. Статический расчет арки
- •2.5.1. Расчет арки на прочность
- •2.6. Конструирование и расчет конькового узла
- •3.Мероприятия по обеспечению пространственной жесткости и неизменяемости здания
- •4.Мероприятия по обеспечению долговечности основных несущих и ограждающих конструкций
- •Список использованных литературных источников
2.6. Конструирование и расчет конькового узла
Коньковый узел решается с помощью стальных креплений.
Расчёт производится на действие продольной силы Fd=123,901кН и соответствующей поперечной силы Vd = 3,717 кН.
Проверка торцевого сечения на смятие в соответствии с указаниями п. 10.8.4 /2/
где cm,,d— расчетное напряжение смятия под углом к волокнам древесины под опорной плитой,
fc,d— расчетное сопротивление древесины смятию под углом к волокнам,
k1 и k2— коэффициенты, учитывающие неравномерность распределения напряжений под плитой башмака.
Расчётное
напряжение смятия под углом к волокнам
древесины:
здесь Ad = hdb— площадь опорной площадки торца полуарки при ширине сечения b;
Fd— расчетное усилие, действующее перпендикулярно торцу полуарки.
.
Рис. 2.8. - Схема плиточного конькового шарнира арки.
Коэффициенты
и
зависят от значений
,
,
и
,
которые определяются по формулам:
Определим коэффициенты и :
-
проверка на смятие выполняется.
Для
крепления арки к плиточному шарниру
используем стальные болты диаметром –
12мм. Фасонки выполняются из стальных
листов толщиной 10мм, шириной 500мм, длиной
265мм – один лист. Для данных болтов
расстояние между осями болтов и до торца
элемента вдоль волокон -
;
поперек волокон между осями болтов -
;
поперек волокон до кромки -
,e1=114
мм и e2=
84 мм.
Схема расстановки болтов показана на
рисунке 2.9.
Определим усилие, действующее на болты:
Расчётная несущая способность соединения:
Расчётную несущую способность одного среза нагеля в двухсрезном соединении с обоими внешними элементами из стали следует принимать равной меньшему значению из полученных по формулам:
где
–
толщина среднего элемента;
–
диаметр
болта;
–расчётное
значение сопротивления изгибу болта,
табл. 9.4. /2/,
коэффициент,
принимается по табл. 9.4.
/2/,
-расчетные
сопротивления смятию древесины в
нагельном соединении /2,табл.
9.3./;
-
коэффициент, учитывающий угол между
усилием и направлением волокон древесин.
Находим требуемое количество болтов при ns=2 – количество швов в соединении для одного нагеля:
-
по крайним осям
болт,
-
по внутренним осям
болта.
Принимаем nn =3 болта12 мм.
Рис. 2.9. - Схема расстановки болтов.
3.Мероприятия по обеспечению пространственной жесткости и неизменяемости здания
Данное здание относится ко второму типу по требуемым связям, так как имеет каркас из плоских трёхшарнирных арок. Поперечная устойчивость здания обеспечена геометрически неизменяемыми конструкциями арок без постановки связей, а продольная не обеспечена.
Рёбра панелей выполняют роль распорок и являются элементами связей. Способ их крепления к несущим конструкциям каркаса позволил получить шарнирные соединения, поэтому в таком каркасе возможны перемещения. Для предотвращения этих перемещений и обеспечения продольной устойчивости выполняю раздельные деревянные связи в покрытии (скатные связи – СС), образующие раскосную решетку. Две смежные арки, объединённые посредством таких связей, образуют жёсткий пространственный блок.
Такие блоки создаём в торцевых отсеках (в осях 1-2 и 16-17) и в среднем (в осях 8-9). Необходимость устройства жёстких пространственных блоков по длине здания вызвана податливостью соединения в местах прикрепления элементов связей к несущим конструкциям и, как следствие, возможностью выхода последних из силовой плоскости. Торцевые жёсткие блоки, кроме того, воспринимают ветровые нагрузки, действующие на торцы здания.
Рис. 3.1. - Поперечный разрез здания с указанием видов связей.
Рис. 3.2. - План здания с указанием расположения скатных связей.