19.9. Допустимі напруги

19.9.1. Допустимі напруги для розрахунку на міцність робочих поверхонь.

Варіант А. Матеріал І групи. Бронза БрОФ1С-І. Відливання в пісок МПа, МПа.

;

де (див. графік на рис. 2.3);

МПа;

(див. табл. 2.2);

;

МПа.

Варіант Б. Матеріал ІІ групи. Бронза БрА9Ж3Л. Відливання в пісок; МПа, МПа.

МПа.

Допустимі напруги у варіантах А та Б практич­но рівні. Враховуючи, що очікувана швидкість ковзання не перевищує 5 м/с, для виготовлення вінця черв’ячного колеса приймаємо дешевшу (безцинову) бронзу - БрА9Ж3Л.

19.9.2. Допустима напруга для розрахунку на згинальну витривалість

,

де : МПа;

(див.табл.16.4); (за табл.16.2);

;

МПа.

19.10. Орієнтовне значення коефіцієнта навантаження

,

, (п.3.4); , отже, .

19.5.11. Попереднє значення міжосьової відстані

мм.

Приймаємо мм (стандартне значення за табл.17.3.1).

19.12. Осьовий модуль

мм.

Приймаємо мм (табл. 17.3.2).

19.13. Коефіцієнт діаметра черв’яка

.

Мінімальне значення (див. 3.5.7)

.

Приймаємо (стандартне значення за табл. 17.3.2).

19.14. Коефіцієнт зміщення

.

19.15. Кути сходу лінії витка черв’яка

Кут сходу лінії витка початковий

;

.

Кут сходу лінії витка ділильний

;

.

19.16. Коректування попередньо встановлених параметрів

19.16.1. Коефіцієнт концентрації навантаження

,

де значення -див. табл. 17.3.3, значення для типового режиму І -див. табл.17.3.4.

19.16.2. Швидкісний коефіцієнт

(див. заувагу до 3.6.3).

19.16.3. Коефіцієнт навантаження

.

19.16.4. Швидкість ковзання в зачепленні

м/с;

м/с.

19.16.5. Допустима напруга

МПа.

Нами в п. 19.11 обчислена міжвісева відстань за умови, що МПа.

Отже, починаючи з п. 19.11, проведемо повторний перерахунок, де приймемо мм (стандартне значення за табл. 17.3.1)

Осьовий модуль буде:

мм

Приймемо (табл. 17.3.2).

Коефіцієнт діаметра черв’яка

.

Мінімальне значення (п. 17.3.5.7)

.

Приймаємо (за табл.17.3.2).

Коефіцієнт зміщення

.

Кут сходу лінії витка початковий

;

.

Кут сходу лінії витка ділильний

;

.

Коефіцієнт концентрації навантаження

,

де значення - див. табл.17.3.3, значення ,

(див. вище).

Швидкісний коефіцієнт

.

Коефіцієнт навантаження

.

Швидкість ковзання в зачепленні

м/с;

м/с.

Допустима напруга

МПа.

19.16.6. Розрахункова напруга

МПа.

Одержане значення

МПа.

Якби ми не перерахували, то мали б

МПа,

тобто міцність не була б забезпечена.

Висновок: при визначенні міжосьової відстані слід вибирати значення в бік збільшення чи то за стандартом (табл. 17.3.1), чи за рядом - (див.[7], табл. 6.1 або [8], додаток 6).

Таким чином маємо, що розрахункова напруга на робочих по­верхнях зубців не перевищує допустимої, отже встановлені параметри передачі можна прийняти за остаточні, а саме :

мм; ; ; мм; ; .

19.17. Коефіцієнт корисної дії

,

при м/с (табл.17.3.7).

19.18. Уточнене значення потужності на валі черв’яка

кВт.

19.19. Сили в зачепленні черв’ячної пари

Колова сила на колесі і осьова сила на черв’яку

Н.

Колова сила на черв’яку і осьова сила на колесі

Н.

Радіальна сила

Н.

19.20. Напруги згину в зубцях черв’ячного колеса

МПа;

, .

19.21.Перевірка передачі на короткочасне пікове навантаження

19.21.1. Піковий момент на валі черв’ячного колеса

Нм.

19.21.2. Пікова контактна напруга на робочих поверхнях зубців

;

МПа; (див. табл. 2.5).

19.21.3. Пікова напруга згину зубців черв’ячного колеса

МПа;

МПа; (див. табл. 2.5).

19.22. Перевірка редуктора на нагрівання

Температура нагрівання встановленого на металічній рамі редуктора при природному охолодженні :

,

де - температура оточуючого повітря;

- значеній коефіцієнта тепловіддачі;

м² - наближене значення площі поверхні охолодження корпуса редуктора;

- коефіцієнт, що враховує відвід тепла від кор­пуса редуктора в металічну плиту або раму (див. п. 3.12.3);

.

Оскільки температура нагрівання при природному охолод­женні не перевищує допустиму, то штучне охолодження для ре­дуктора не потрібне.