8.3Точечная сварка

Рассчитать режимы точечной сварки листов толщиной стали марки Ст10.

а. Диаметр электрода

d_э=5,5 Принимаем d_э=8мм.

б. Время включения тока. Выбираем жесткий режим:

t_св=2 =2

в. Усилие на электродах

Для низкоуглеродистых сталей p=22кгс/мм².

г. Сварочный ток

d_э = 0.8 см;

δ = 0.2 см;

С₁ = 0.135 кал/г град;

γ = 7.8 г/см³;

Т_пл = 1500 °С;

С₂ = 0,12 кал/г град;

γ ₂ = 7.8 г/см³;

К₁ = 0,8;

m_c – 1,1

A=0.88

ρ_Т = ρ₀ (1+α Т) = 13 (1+0,004*1500)=91 мкОм*см

Выбираем электрод с конической рабочей частью, К₂ = 1,5. Материал электрода – бронза БрХ: С’=0,09 кал/г град; γ’ = 8,9 г/см³; λ = 0,36кал/см

Общий ток во вторичной цепи

I₂ = I_св + I_ш = 12620 + 6480 = 19100 А

Принимаем шаг между точками a=4 см, тогда

Коэффициент поверхностного эффекта К_п находим по графику [21]: К_п = 1,3.

Следовательно

8.4Шовная сварка

Рассчитать режимы шовной (роликовой) сварки листов стали 1X18H9T толщиной 1 мм.

а. Усилие на электродах

.

б. Ток, протекающий во вторичной цепи

где

см;

мкОм;

А.

в. Время сварки

с.

г. Время паузы

с.

д. Скорость сварки

см/с.

е. Ширина рабочей части ролика

см.

9Пример расчёта вторичного контура машины

В качестве примера приведём расчёт активного и индуктивного сопротивлений вторичного контура контактной машины (рис.5) , предназначенной для сварки деталей из низкоуглеродистой стали толщиной от 0,5+0,5 до 2,0+2,0 мм с номинальным током12500А [20].

9.1Расчёт активного сопротивления

Для определения приближённого суммарного значения активного сопротивления вторичного контура производится расчёт каждой отдельной детали.

1.Два электрода 1 из хромовой бронзы марки Бр.Х ( Ом /м).

Для определения коэффициента поверхностного эффекта находят

Тогда

откуда

Ом.

2.Два электрододержателя 2 из меди М1 с водяным охлаждением (

Активное сопротивление

Ом.

3. Хоботы 3 (верхний и нижний) из меди М1 с воздушным охлаждением ( )

g

r

r

220<

r

4. Планка 4 (сечение П) из меди МI с воздушным охлаждением

(g ).

r

r

220<

K

r

5. Верхняя гибкая шина 5 (сечение IУ) из меди МГМ (фольга) с воздушным охлаждением (g ).

r

Концы шины монолитны. Однако, учитывая значительный набор (12мм)

И односторонний подвод тока, принимаем К Тогда

r

5. Верхняя колодка 6 (сечение УП) из меди с воздушным охлаждением ( ; l )

r

r

220>

r

7. Нижняя колодка 7 из меди с воздушным охлаждением (g ).

r

Так же, как и для верхней колодки, К

r

8. Нижняя гибкая шина 8 (подобна детали 5) (l ).

r

r

Активное сопротивление всех элементов токоподвода при Т=20 С

Активное сопротивление всех элементов токоподвода при рабочей температуре Т=75 С

R

Число переходных контактов n=11. Принимаем активное сопротивление одного контакта медь-медь

Ом.

Активное сопротивление всех элементов и переходных контактов вторичного контура

Ом.

9.2Расчет индуктивного сопротивления

Для определения индуктивного сопротивления вторичный контур разбиваем на десять участков, как показано на рис. 5. Результаты расчета сведены в табл.3. Суммарное индуктивное сопротивление контура Ом. Округляем до Ом. Задаемся величиной приведенного активного сопротивления обмоток трансформатора типа ТК-1204-К-1 Ом и величиной приведенного индуктивного сопротивления Ом.

Активное сопротивление электрод-электрод берется из технологических расчетов, примем для низкоуглеродистой стали толщиной 2 мм Ом. Полное сопротивление сварочного контура машины

Требуемое вторичное напряжение холостого хода трансформатора, соответствующее номинальной ступени,

В