2.5 Блоки

Основные размеры блока по дну ручья показаны на рис. 14.

Диаметр блока по дну ручья Dбл>=dкан(е-1), коэффициент е принимают по табл. 8. Диаметр блока для кранов интенсивного использования целесообразно принимать на 25% больше, чем получается по указанной формуле, Dбл следует выбирать из ряда чисел по табл. 6.

Диаметр уравнительного блока D_ур.бл≈D_бл. Для одного крана желательно все блоки унифицировать.

Подшипники блоков

Частота вращения отклоняющего блока, об/мин

n_{откл.бл.}=αV/(π(D_бл+d_кан))

Радиальную нагрузку на подшипники отклоняющего блока определяют аналитически или графически в предположении, что в канате действует наибольшее натяжение F_мах.

Частота вращения наиболее быстроходного блока подвески крюка

n_бл=V(α-1)/(π(D_бл+d_кан))

Наибольшая нагрузка на подшипник блока полиспаста

F_п=2F_мах/z_n,

где z_n – число подшипников в блоку, обычно z_n = 1(или 2) .

Эквивалентная динамическая нагрузка на подшипник блока

Р_Е=F_nVK_B=F_n·1,2·1,3·K_HE,

где K_HE – коэффициент эквивалентности (см. табл.1);

V=1,2 – коэффициент вращения наружного кольца; К_Б=1,3 – коэффициент безопасности.

Обычно, как более нагруженные, подшипники блоков подвески должны иметь большую грузоподъемность, однако, по соображениям унификации, подшипники всех блоков выбирают такими же, как и у блоков подвески.

2.6 Подвески

Крюки выбирают по ГОСТ 6627-66 в соответствии с грузоподъемностью и группой режима работы. Дополнительных расчетов крюка не требуется.

Упорные подшипники крюков выбирают по диаметру шейки крюка и статической грузоподъемности: C₀>=F_Q.

Ось блоков и траверсу крюка рассчитывают по условию отсутствия общих пластических деформаций при постоянной нагрузке. Коэффициент запаса прочности по отношению к текучести составляет 2..2,5. Опорные поверхности осей блоков, траверсы, а также проушины щек проверяют на смятке, если оси блоков и траверса крбка не совмещены.

2.7. Передаточное отношение привода

Частота вращения барабана, об/мин,

n_бар=αV/(π(D_бар+d_кан))

Необходимое передаточное отношение привода

t’=n_дв/n_бар

Полученное значение округляют до стандартного (см. п. 1.7) в меньшую сторону, если двигатель недогружен, и в большую, если он загружен полностью.

Применение открытых передач следует, по возможности, избегать.

Наибольшие передаточные отношения редукторов: цилиндрических и конически-цилиндрических двухступенчатых – 40, глобоидных – 63, планетарных двухступенчатых – 125, волновых – 315.

Фактическая скорость подъема

V_ср=n_дв·π ·(D_бар+d_кан)/(i·α)

не должна отличаться от заданной более чем на 10%. Если допуск не соблюден, изменяют i или, что нежелательно, D_бар.

2.8 Редуктор

Крутящий момент на барабане

T_бар=F_мах(D_бар+d_кан)·m/2

где F_мах – наибольшее натяжение в канате; m – число канатов, наматываемых на барабан (число полиспастов).

Наибольший крутящий момент на тихоходном валу редуктора

T_max=T_бар/(η_бар·η_м)

При консольном размещении барабана КПД муфты η_м=1.

Если между барабаном и редуктором находится открытая зубчатая пара (ОЗП), то можно записать

T_max=T_бар/(η_бар·u_озп·η_озп)

Выбор размера редуктора приведен в п.1.9, проверка выходного вала редуктора по консольной нагрузке обязательна.