Тепловое излучение.

Подставим в формулу * значение коэффициента α_л и получим:

Ф=

где – приведенная степень охлажденного тела;

– коэффициент облученности, показывает какая часть энергии излучаемая телом 1 попадает на тело 2;

- функция, устанавливающая связь между температурами тела 1 и 2 при излучении;

( для Al=0,06÷0,18; Сталь=0,5÷0,42; Ag – 0,02÷0,03; Лаки – 0,27÷0,906).

При охлаждении тела в воздухе = t₁-тело; t₂-воздух, следовательно, при больших разностях эффективность теплопроводности излучением значительно возрастет.

Тепловая модель рэа и принцип теплового расчета.

Конструкции РЭА представляют собой системы тел с сосредоточенными источниками и стоками тепла. Получить аналитические решения в задачах теплообмена в таких системах очень сложно. Чтобы обеспечить возможность математического анализа переходят от реальных конструкций к условным понятиям, заменяя конструкции тепловыми моделями.

В конструкциях РЭА с шасси источники тепла размещаются в пространстве с обеих сторон шасси, в РЭА кассетной конструкции с одной или обеих сторон платы. Это пространство, заполненное теплорассеивающими элементами, называют нагретой зоной. Реальное теплоотдающее пространство обычно имеет неравномерное расположение источников тепла. Среднеповерхностная температура и перегрев поверхности этого пространства обозначаются ν₃ и θ₃. В тепловой модели реальная поверхность нагретой зоны заменяется изотермической поверхностью S₃ некоторого прямоугольного параллелепипеда с той же температурой и перегревом ν₃ и θ₃ и с равномерно распределенными источниками тепла. Это и есть изотермическая поверхность эквивалентно нагретой зоны.

В РЭА кассетной конструкции эквивалентная нагретая зона определяется для каждой платы отдельно. Поверхность кожуха S_к в тепловой модели также заменяется изотермической поверхностью, имеющей среднеповерхностную температуру и перегрев ν_к и θ_к. В результате введения тепловых моделей и понятия эквивалентной НЗ возможно математическое описание процессов теплообмена РЭА и создание инженерных методик тепловых расчетов. Геометрические размеры НЗ для РЭА с шасси определяются следующим образом:

Ширина ≈L₁; длина ≈L₂; высота h₃=К_зон H; L1, L2, H – ширина, длина, высота РЭА. К_зон=∑V_эл/V_рэа – коэффициент заполнения объема РЭА элементами.

Геометрические размеры нагреваемой зоны одной платы РЭА кассетной конструкции:

≈ ; ≈ ; h₃=k_зон b+b_п; b – шаг расположения плат; b_п – толщина платы.

После определения геометрических параметров НЗ и кожуха рассчитывают температурное поле РЭА.

Расчет проводится в три этапа:

Первый этап: определение тепловых характеристик кожуха и НЗ.

Для РЭА с одной зоной

Для i-ой НЗ в РЭА имеющей m – зон

Где θ_к- средняя температура кожуха; K; θ_с - температура среды; θ_з – средняя температура НЗ; r_кс – тепловое сопротивление кожух – среда, к/Вт; r_зк – тепловое сопротивление зона-кожух; - рассеиваемая РЭА мощность (тепловой поток), Вт ; = мощности тепловых потерь I и j-й НЗ, Вт.

Второй этап: Определение тепловых характеристик поверхностей узлов и элементов РЭА:

;

Где - температура поверхности i-ого узла или элемента; [k].

- температура среды, окружающей i-ый узел или элемент.

- тепловое сопротивление, характеризующее теплообмен от поверхности i-го элемента, узла к окружающей среде.

- рассеиваемая мощность i-го узла, элемента РЭА, [Вт].

Третий этап. Определение тепловых характеристик отдельных областей внутри узлов или элементов (p-n перехода в транзисторе).

Тепловая характеристика p-n перехода транзистора определяется выражением:

где θ_п – температура перехода; θ_i3 - температура поверхности корпуса;

r_пsi – внутреннее тепловое сопротивление переход – корпус i-го транзистора.

В случае вынужденной конвекции газообразной или жидкой средой уравнение теплового баланса принимает вид:

где - тепловой поток, который воспринимается охлаждающей средой;

С- удельная теплоемкость среды;

G_m – массовый расход среды;

θ_{с вых}; θ_{с вх} – температура среды на выходе и входе в РЭА.

Из уравнения для определяют расход среды.

Вынужденная конвекция теплообмена в конструкциях РЭА может реализовываться с применением газообразных теплоносителей, жидкообразных теплоносителей, а также с использованием различных сопровождающихся поглощением тепла физических эффектов: абатическое расширение или дросселирование газов (разница давлений перед расширителем и за ним), кипение жидкостей (испарение), термохимическое разложение или плавление твердого тела (выделяемый газ отводит тепло).

Решение теплофизических задач по обеспечению теплового режима РЭА и выбору ее способа охлаждения сводится к определению температуры и перегрева нагретой зоны и сравнения их значения с предельно допустимой температурой для проектируемой РЭА, с соблюдением следующих условий:

для РЭА с шасси υ₃< υ_{3 доп} или υ_в< υ_{в доп}; υ_в- воздух внутри корпуса

для РЭА кассетной конструкции υ_о3< υ_{о3 доп}; υ_ов< υ_{ов доп}

υ_о3 – температура поверхностей центральных плат;

υ_ов – температура воздуха между центральными платами.

Предельно допустимые значения θ₃ и υ₃ определяются на основании анализа элементов данной РЭА, выделение наименьшего значения предельно допустимой температуры i-го элемента из общего количества элементов m, которое принимается в качестве предельно допустимого для РЭА в целом. Анализ результатов расчетов и экспериментов разнообразных вариантов РЭА с различными геометрическими и теплофизическими данными, показала что введение в число тепловых параметров удельных величин позволяет связать их с перегревами с учетом способа их охлаждения.

Такими удельными величинами для РЭА с шасси являются:

- удельный тепловой поток с единицы поверхности эквивалентной нагреваемой зоны q₃= ;

- удельный объемный расход охлаждающего воздуха (на 1 кВт рассеиваемый в РЭА мощности) q_υ= ; G_υ – объемный расход охлаждающего воздуха при принудительной вентиляции.

Для оценки перегревов ν₃ в этом случае пользуются вероятностными значениями перегревов, т.е. M[ν]=f(q₃), M[ν] - математическое ожидание перегрева

Большинство значений перегревов ν располагается в зоне M[ν]±σ[γ].

Значения σ[γ] для любого способа охлаждения определяется из выражений:

EK: σ[ν₃]=0,055(q₃)^0,75 ; σ[ν_в]=0,65(q₃)^0,35

EB: σ[ν₃]= 0,05(q₃)^0,7; σ[ν_в]=0,14(q₃)^0,55

ПB: σ[ν₃]= (50+0,085q₃) ^-0,66; σ[ν_в]=(16+0,05q₃) ^-0,66

Для РЭА кассетной конструкции используют следующие удельные параметры:

-удельный тепловой поток с единицы поверхности НЗ

q_зп= _п/S_3п

_-удельный объемный расход охлажденного воздуха

q_υ=G_υ10³/

-удельный объем, приходящийся на одну плату

υ_п=υ/m

Зависимость перегрева, как и в предыдущем случае определяется с использованием вероятностных значений М[ν] и G[ν].