2. Расчет параметров транзистора vt1

Для коллекторного питания выбрано одно из напряжений питания, т.е. Eк = +10В. Тогда ток насыщения VT1 будет равен

. (2.13)

Ток базы насыщения:

, (2.14)

. (2.15)

Расчет запирающих напряжений:

, (2.16)

. (2.17)

Расчет основных параметров транзистора

,08 (2.18)

, (2.19)

, (2.20)

, (2.21)

, (2.22)

, (2.23)

, (2.24)

, (2.25)

, (2.26)

, (2.27)

,

(2.28)

, (2.29)

. (2.30)

Вычисление :

, (2.31)

, (2.32)

. (2.33)

Вычисление :

. (2.34)

Вычисление времени задержки срабатывания:

. (2.35)

Результаты вычислений основных характеристик пилообразного напряжения:

Таблица 2 - Характеристики пилообразного напряжения

Диапазон, мкс/дел	Емкость, мкФ	Максимальный заряд на емкости	Максимальное напряжение развертки	Коэффициент нелинейности	Время обратного хода
2	5,33	5	9,9	0,125	2,51
5	1,33	5	9,9	0,125	6,27
10	2,67	5	9,9	0,125	12,5
20	5,33	5	9,9	0,125	25,1
50	1,33	5	9,9	0,125	62,7

Для обеспечения перекрытия диапазонов, предусмотрен переменный резистор R3^´, номиналом 15 кОм, плавная регулировка составляет 10%.

Емкость будет разряжаться до 0,3 В (падение напряжения на переходе германиевого диода), что приводит к постоянному уровню напряжения на выходе схемы 0,6 В в отсутствии сигнала на входе. Разделительная емкость С3 = 1 мкФ убирает это напряжение.

К запускающему импульсу ГЛИН предъявляются следующие требования:

- Форма импульса – прямоугольная

- Полярность - отрицательная;

- Амплитуда U_зап = 8 В.

3 Схема управления глин

В качестве схемы управления ГЛИН использован триггер Шмитта на ОУ.

Рисунок 3 - Триггер Шмитта на ОУ

3. Расчет триггера для ждущего режима

Пусть Е = 0, т.е. движок потенциометра режима находится в крайнем нижнем положении. Пороги срабатывания триггера задаются цепью ПОС. В исходном состоянии на выходе триггера напряжение равно , ключевой транзистор ГЛИН открыт, а времязадающая емкость разряжена. С помощью цепи ООС выбирается режим работы схемы и осуществляется запуск.

Возвращение триггера в исходное состояние должно происходить, когда напряжение на выходе ГЛИН достигнет значения , при этом триггер находится в состоянии с .

Напряжение на неинвертирующем входе выбрано исходя из максимального напряжения, до которого должен заряжаться времязадающий конденсатор в конце рабочего хода .

Коэффициент передачи цепи ПОС:

. (3.1)

Выбрано сопротивление R3 = 11 кОм, по известному , найдено:

. (3.2)

Выбран номинал R4 = 6,8 кОм.

Пороговый уровень срабатывания триггера по неинвертирующему входу равен:

. (3.3)

Коэффициент передачи цепи О.О.С.:

.(3.4)

Выбрано сопротивление R1 = 10 кОм, тогда:

. (3.5)

Выбран номинал R2 = 15 кОм.

Значение напряжения на неинвертирующем входе в ждущем режиме:

. (3.6)

, следовательно, триггер будет находиться в устойчивом состоянии.

Запускающий сигнал подается на инвертирующий вход триггера и должен иметь положительную полярность и амплитуду, достаточную для переключения триггера. Минимальное значение напряжений на входах ОУ в исходном состоянии:

. (3.7)

Для надежного срабатывания триггера необходимо обеспечить амплитуду запускающего сигнала:

. (3.8)

Для переключения ГЛИН в автоколебательный режим необходимо перевести триггер в квазиустойчивое состояние, для чего с помощью потенциометра R5 необходимо подать дополнительное напряжение смещения, достаточное для компенсации разностного напряжения на входах триггера. С этой целью использован дополнительный источник напряжения Е = 3 В. Чтобы резистор смещения не влиял на работу схемы, его сопротивление должно быть низкоомным, поэтому выбираем R5 = 100 Ом на номинальную мощность 1 Вт [5].

Расчет фронтов импульсов на выходе триггера управления ГЛИН, ОУ К154УД4:

, (3.9)

где V – скорость нарастания ОУ, – значение амплитуды на выходе триггера.