Определение полных внутренних усилий

М^н_{d, l/2}= М^н_пост+ М^н_врем= 30139,6+14022,116 = 44161,72 кН·м

М^p_{d, l/2}= М^р_пост+ М^р_врем=37368,135+19350,51= 56718,645 кН·м

Q^н_{d, оп}= Q^н_пост+ Q^н_врем = -3827,25 - 1409,324 = -5236,574 кН

Q^p_{d, оп}= Q^р_пост+ Q^р_врем = -4745,16 - 1944,87 = -6690,03 кН

Q^н_{d, l/2}= -369,66 кН

Q^p_{d, l/2}= -402,63 кН

R^н_d= 3827,25 +1409,324 = 5236,574 кН

R^p_d= 4745,16 +1944,87 = 6690,03 кН

Полученные полные внутренние усилия сводим в таблицу.

Таблица 2.9

Усилие	Размерность	Нормативное значение	Расчетное значение
Мl/2	кНм	44161,72	56718,645
Qоп	кН	-5236,574	-6690,03
Ql/2	кН	-369,66	-402,63
R	кН	5236,574	6690,03

2.5. Определение эффективной ширины поясов балки пролетного строения

Приводим коробчатое сечение главной балки к равновеликому двутавровому сечению, при этом эффективную ширину поясов определяем по формуле:

b_ef = Σνb_i

Рис 11. Поперечное сечение пролетного строения

Разбиваем коробку на характерные участки. Значение редукционных коэффициентов ν принимаем по табл. [2] или по табл. 1 приложения 1.

Опорное сечение.

Для Ψ=0 - коэффициент ортотропности

Х=0 расстояние до сечения (опорное сечение), отношение B/L,

где В- ширина пояса, L- расчетный пролет.

ν₁=0,784, следовательно b_{ef 1}=0,784·4,4= 3,4496 м

ν₁=0,812, следовательно b_{ef 2}= 0,812·3,5= 2,842 м

Отсюда

b^в_ef=2b_{ef 1}+2b_{ef 2}= 2·3,4496+2·2,842=12,6 м

Сечение в пролете.

Для Ψ=0 - коэффициент ортотропности

Х=0,5l=31,5 м.

ν₁=0,968, следовательно b_{ef 1}= 0,968·4,4= 4,2592 м

ν₁=0,974, следовательно b_{ef 2}= 0,974·3,5= 3,409 м

Отсюда

b^в_ef=2b_{ef 1}+2b_{ef 2}=2·4,2592 +2·3,409=15,34 м

2.6. Определение геометрических характеристик приведенного сечения

Опорное сечение

Рис. 12. Приведенное сечение главной балки

над опорой

Площадь поперечного сечения:

А₀=630·1,2+20·22,4+20·17,6+261,6·3,0+60·4+40·3,2 = 2708,8 см²

Статический момент сечения относительно оси 0-0:

S₀=А₁·а₁

где А₁ - площадь элемента;

а₁ - расстояние от нейтральной оси 0-0 до центра тяжести элемента.

S₀=756·269,4+800·258,8+784,8·138+128·5,6+240·2=520205,6 см²

Расстояние от оси 0-0 до центра тяжести сечения:

х= S₀/А₀ =520205,6 /2708,8 =192,04 см

Момент инерции главной балки:

где b₁ - ширина элемента;

h₁ - высота элемента;

с₁ - расстояние от центра тяжести сечения до центра тяжести элемента.

Момент сопротивления для расчета верхнего растянутого пояса:

Момент сопротивления для расчета нижнего сжатого пояса:

Минимальный статический момент отсеченной части сечения:

S_min= 756·269,4 = 203666,4 см³

Максимальный статический момент отсеченной части сечения:

S_mах =756·269,4+800·66,75+76,76·3,0·38,38 = 265909,6395 см³

Определение геометрических характеристик

в середине пролета

Рис. 13. Приведенное сечение в середине пролета

А₀=767·1,2+22,4·20+17,6·20+259·2,8+70·3,2+80·4,0+60·3,8 = 3217,6 см³

Статический момент сечения относительно оси 0-0:

S₀= 920,4·269,4+800·258,8+725,2·140,5+224·9,4+320·5,8+228·1,9 =

= 561281,16 см³

Расстояние от оси 0-0 до центра тяжести сечения:

х= S₀/А₀ =561281,16 /3217,6 =95,56 см³

Момент инерции главной балки:

Момент сопротивления для расчета верхнего растянутого пояса:

Момент сопротивления для расчета нижнего сжатого пояса:

Минимальный статический момент отсеченной части сечения:

S_min= 920,4·269,4= 247955,76см³

Максимальный статический момент отсеченной части сечения:

S_mах =920,4·269,4+800·258,8+94,36·2,8·47,18 = 327908,096 см³