*)При расчете зубчатым колесам помимо принятых буквенных обозначений присваются индексы 1 и 2 соответственно меньшему и большему элементу сцепляющейся пары (рисунок а.15, таблица а.54);

Искомая величина

Обозначение величины

Формула, источник

Результат

Обозначение един. измер.

Допускаемые контактные напряжения

1) Коэффициенты учитывающие:

- влияние исходной шероховатости сопряженных поверхностей зубьев

- влияние окружной скорости

- влияние вязкости масла

- размеры зубчатого колеса

Z_R

Z_v

Z_L

Z_Х

Z_R =1 при R_a =1,25…1,63;

Z_R =0,95 при R_a =1,25…2,5;

Z_R =0,9 при R_z =10…40

Рисунок А.2

Z_L =1

Рисунок А.3

2) Допускаемые контактные напряжения:

• центрального ведущего

• центрального ведомого

- сателлитов

(_HP)_a

(_HP)_b

(_HP)_g

(_HP)_a =(_Hlim)_aZ_NZ_RZ_vZ_LZ_Х/S_Н

(_HP)_b =(_Hlim)_b Z_NZ_RZ_vZ_LZ_Х/S_Н

(_HP)_g=(_Hlim)_gZ_NZ_RZ_vZ_LZ_Х/S_Н

МПа

Контактные напряжения в полюсе зацепления

3) Коэффициент:

• учитывающий форму сопряженных поверхностей в полюсе зацепления

• учитывающий механические свойства материала

• учитывающий суммарную длину контактных линий

- общий

Z_H

Z_Е

Z_

Z

Рисунок А.5

Таблица А.48

Рисунок А.6

Z=Z_H  Z_E  Z_

4) Коэффициенты нагрузки при расчете на выносливость при контактных напряжениях:

• учитывающий распределение нагрузки между зубьями

• неравномерности распределения нагрузки по длине контактных линий

• неравномерности распределения нагрузки в зацеплении планетарных передач

• учитывающий динамическую нагрузку в зацеплении

- учитвыающий внешнюю динамическую нагрузку

- нагрузки

K_H

K_H

K_H

K_Hv

K_А

K_H

Таблица А.34

Таблица А.35

K_H=+( K⁰_H-1)К_Hw,

где -  - по рисунку А.10 в зави-симости от параметра Q;

Q=n_wb_w(d_w)_a{(n_т-3)[1+

0,01p(d_w)_a]}^1/2 /[10(Т)_а]

(при n_w=3 =1,1) ;

K⁰_H - по рисунку А.11 ;

К_Hw –по рисунку А.12

Таблица А.36

Таблица А.37

K_H = K_H K_H K_Hv  K_А K_H

5) Контактные напряжения в полюсе внешнего зацепления

для центрального веду- щего колеса

(_Н)_a

(_Н)_a =(_Н0)_a К_Н^1/2, где

(_Н0)_a=

Z{210³(Т)_а[(u)_ag+1]/[(b_w)_а(d_w)_а²(u)_ag]}^1/2

МПа

6) Условие достаточности

(_Н)_a  (_НP)_a