Продолжение таблицы 4.3.5

Вариант 2. При проектном расчете первым параметром определяется a_w

22) Количество зубьев центрального ведущего колеса

(z)_a

Таблица А.39

23) Межосевое расстояние

(а)_ag

(а)_ag =К_а[(i)_ag +1]

{(T)_aK_w К_H/[ (i)_ag n_w(_ba)_а(_HP)_a²]}^1/3,

где n_w – количество сателлитов в передаче

мм

24) Межосевое расстояние пары колес a-g

(а_w)_ag

Таблица А.40

мм

25) Рабочая ширина колес:

- центрального ведущего

- сателлита

(b_w)_а

(b_w)_g

(b_w)_а = (_ba)_a (а_w)_ag

(b_w)_g = b_a +(0,2…0,4)m

Примечание–Уточнить (b_w)_а и (b_w)_g по расчитанному (b_w)_b (внутреннее зацепление) после чего согласовать с таблицей А.6

мм

26) Диаметр начальной окружности ведомого колеса

(d_w)_g

(d_w)_g =2(а_w)_ag (i) _ag /[(i) _ag +1]

мм

27) Модуль передачи пары колес a-g (ориентировоч- ное значение)

(m)_ag

(m)_ag 2K_m (T)_g/[(d_w)_g(b_w)_g_FP],

где: K_m=6,810³ (прямозубые колеса)

K_m=5,810³ (косозубые колеса)

K_m=5,210³ (шевронные колеса)

мм

28) Модуль передачи пары ко- лес a-g (уточненное значение )

(m) _ag

Таблица А.38;

мм

29) Модуль передачи

m

m=(m) _ag

мм

30) Угол наклона зуба передачи (ориентировочное значение)



 =arcsin[4m/ (b_w)_g]

Примечание –

а)720

б) Необходимость введения угла наклона зуба определяется условиями работы всей передачи после расчета внутреннего зацепления и проверки условия соосности передач редуктора

град

31) Суммарное число зубьев

пары колес a-g

(z_)_ag

(z_)_ag =2(а_w)_agcos/m

32) Угол наклона зуба

передачи



 = arccos [(z_)_ag m/ 2(а_w)_ag]

град

33) Число зубьев сателлита

(z) _g

(z) _g =(z_) _ag -(z)_a

34) Углы :

- профиля

- зацепления

(_t) _ag

(_tw) _ag

(_t) _ag =arctg(tg  /cos)

(_tw) _ag =arcos[(a) _agcos (_t) _ag /a_w]

град

35) Коэффициенты смеще-

ния исходного контура

колес a-g:

- суммарный

- ведущего центрального

колеса

- сателлита

- воспринимаемого

- уравнительного

(x_)_ag

(x)_а

(x)_g

(y) _ag

(y) _ag

(x_)_ag=(z_) _ag [inv(_tw)_ag- inv(_t)_ag]/2tg

где inv(_tw)_ag и inv(_t)_ag по таблице А.42

Таблица А.44

Примечание –

а) xx_min ,

где x_min=[1-(z) _а sin²_t]/(2cos);

б) при (x)_а=-(x)_g

(x)_а=[0,015(z)_a–0,04]{[(i)_ag-1]}^1/2

(y) _ag=[(a_w )_ag– a)/m;

(y) _ag =[(x_)_ag- (y) _ag];

Далее продолжить расчетс пункта 47

Внутреннее зацепление (колеса g-b)

36) Межосевое расстояние пары колес g-b

(a_w)_gb

(a_w)_gb =(a_w)_ag=a_w

мм

37) Модуль зацепления пары

колес g-b

(m)_gb

(m)_gb =(m)_ag =m

мм

38) Число зубьев централь- ного ведомого колеса

(z)_b

(z)_b =(z)_g(i)_gb

39) Условие соосности

Таблица А.57, Рисунок А.8

Примечание – Если условие соосности не выполняется, рекомедуется:

- откорректировать z_aи z_b ;

- определить величину смещения исходного контура при нарезании зубьев

- установить угол наклона зубьев

40) Условие сборки

[(z)_a+(z)_b]/n_w=, где - целое число

41) Угол наклона зубьев



=arccos{m[(z)_b –(z)_g]/2a_w}

град

42) Делительное межосевое

расстояние пары колес g-b

(a)_gb

(a)_bg =0,5[(z)_b- (z)_g]m/cos

мм

43) Углы :

- профиля

- зацепления колес g-b

_t

(_tw)_gb

_t =arctg(tg  /cos)

(_tw)_gb =arccos[cos _t (a)_gb/a_w]

град