Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
МОЯ ПОЯСН. ДЕРЕВ..doc
Скачиваний:
2
Добавлен:
01.04.2025
Размер:
1.13 Mб
Скачать

5.2 Расчет внешней клеедеревянной стойки подсобного помещения.

Подберем и проверим сечение клеедеревянной стойки постоянного сечения из древесины второго сорта, также рассчитаем ее жесткое крепление к фундаменту.

Стойка имеет высоту L = 2,4 м. Принимаем гибкость стойки в направлении действия ветровых нагрузок λ = 80 < 120. Стойка с жестким креплением к опоре и свободным верхним концом имеет расчетную длину Lp = 2,2·L = 2,2х2,4 = 4,8 м. Требуемая высота опорного сечения

hтр = Lp/(0,29·λ) = 4,8/0,29х80 = 0,18 м.

Принимаются доски для склеивания сечением после фрезерования bхδ = 9х3,4 см, сечение опорного торца bxh = 15х30 см. В середине торца делается треугольный вырез длиной а =10 см. Сечение крайних площадей опирающихся на

фундамент, bхh1 = 10х10 см. Расстояние между их осями

L1 = h-h1 = 30-10 = 20 см.

На стойку действуют следующие нагрузки: от веса покрытия, балки и снеговой нагрузки.

Расчетная нагрузка на 1 м погонный:

-постоянная q = 0,67х6 = 4,02 кН/м;

-временная s = 1,8х6 = 10,8 кН/м;

-полная q+s = 4,02+10,8 = 14,82 кН/м

Q = 14,82х8/2 = 59,28 кН;

от веса стойки Gст = Vст·ρст = 0,15х0,3х2,04х5 = 0,428 кН

N = Q+Gст = 59,28+0,428 = 59,71 кН;

Горизонтальные равномерные нагрузки от давления или отсоса ветра w+ и w-.

wн = 0,3 кН/м2 для г. Тюмень (район II по давлению ветра).

Н/2L = 2,04/2х8 = 0,128 < 0,5, следовательно

w+ = γн · w · k · c · b = 1,2х0,3х0,65х0,8х6 = 1,1232 кН/м;

w- = 1,2х0,3х0,65х0,5х6 = 0,702 кН/м.

Проверка напряжения в опорном сечении стойки при сжатии с изгибом.

Изгибающий момент:

М = w-·L2/2+H·L = 0,702х2,042/2+0,15х2,04 = 1,56 кНм = 0,00156 МНм,

где Н = 3/16(w+-w-)L = 3/16(1,1232-0,702)х2,04 = 0,15

Площади полного А и ослабленного А1 сечения, момент инерции I, момент сопротивления W, радиус инерции i и гибкость λ:

A = bxh = 0,15х0,3 = 0,045 м2;

A1 = bxh1х2 = 0,15х0,1х2 = 0,03 м2

I = b(h3-a3)/12 = 0,15(0,33-0,13)/12 = 0,000325 м4.

W = 2I/h = 2х0,000325/0,3 = 0,00217 м3;

I = 0,29·h = 0,29х0,3 = 0,087 м;

λ = Lp/i = 4,08/0,087 = 48.

Коэффициенты устойчивости φ и влияния деформаций изгиба ξ:

φ = 3000/λ2 = 3000/482 = 1,302;

ξ = 1-2/(3000RcА) = 1-0,05971х482/(3000х16,2х0,045) = 0,937.

Изгибающий момент с учетом деформаций Мд = М/ξ = 0,00156/0,937 = 0,00166 МНм.

Напряжение сжатия

σ = N1φ + Мд/W = 0,05971/0,03х1,302 + 0,00166/0,00217 = 2,294 < Rc = 16,2 МПа.

Проверка устойчивости плоской формы деформирования стойки не требуется, поскольку при закреплении ее вертикальными связями через каждые 2 м она обеспечена и опускается. Проверка опорного сечения стойки на скалывание тоже не требуется ввиду небольшой поперечной силы.

Расчет жесткого крепления к фундаменту.

Расстояние между осями площадей L1 = 30-10 = 20 см. Максимальная растягивающая сила:

N = Mд/L1 - N/2 = 0,00166/0,2 - 0,05971/2 = -0,02156 МН = -21,56 кН.

Следовательно растягивающие усилия в креплении отсутствуют, а сечение крепящих болтов подбираются конструктивно. Принимаются для крепления столиков к стойке болты диаметром d =1,2 см. Для анкеровки принято 2 тяжа d =2 см.