- •1 Изменение импульса
- •13.2 Требования к боевому самолету
- •3.2 Тяговая эффективность
- •2.3 Уравнение дальности Брегэ
- •7.3 Удельный расход топлива с учетом установки двигателя на самолет
- •13.1 Типы боевых самолетов
- •5.3 Температура на входе в турбину
- •Билет № 5
- •15.3 Термодинамический цикл двигателей боевых самолетов
- •15.4 Некоторые ограничения для двигателей боевых самолетов
- •3.3 Полная эффективность
- •11.3 Вентилятор
- •13.3 Параметры изучаемого проекта
- •14.1 Подъем и ускорение
- •15.3 Термодинамический цикл двигателей боевых самолетов
- •11.4 Центральный компрессор ( компрессор вд)
- •4.3 Гтд, Тепловая эффективность цикла
- •Билет № 10
- •6.2 Статическое и заторможенное состояния
- •2. Влияние параметров цикла на его работу. (4.2)
- •4.2 Изоэнтропическая эффективность процессов и работа цикла
- •15.2.8 Сверхзвуковое входное устройство
- •2.5 Масса двигателя и расход топлива
- •Билет № 12
- •10.1 Выделение химической энергии
- •10.2 Относительный расход топлива и температура перед турбиной
- •4.1 Принцип работы газовой турбины
- •10.3 Скорость горения и стабилизация пламени
- •10.4 Ограничения подачи топлива и эффективность горения
- •4.2 Изоэнтропическая эффективность процессов и работа цикла
- •10.6 Эмиссия: возникновение, управление и контроль
- •Билет № 15
- •15.2.5 Турбина
- •1.5 Стандартная атмосфера
- •11.5 Характеристики турбин
- •5.1 Турбореактивный и двухконтурный
- •9.3 Осевая турбина
- •5.2 Двигатели большой степени двухконтурности
- •5.4 (C). Двигатель General Electric «ge90», (диаметр вентилятора на входе 3.12м).
- •11.4.1 Определение эффективности, изоэнтропическая и политропическая эффективность
- •19.3. Эффекты изменения параметров выполненного двигателя
- •Билет № 19
- •5.3 Температура на входе в турбину
- •7.1 Определения и условные обозначения
- •Билет № 20
- •15.2.3 Основной компрессор
- •7.2 Определение реактивной скорости и степени повышения давления в вентиляторе
- •16.2 Полный расчет двигателя
- •15.2.5 Турбина
- •15.1 Удельная тяга
- •15.2 Особенности двигателей с высокой удельной тягой
- •15.2.1 Смешение потоков газогенератора и внешнего контура
- •15.2.4 Камера сгорания
- •16.2 Полный расчет двигателя
- •1.6 Проблемы окружающей среды
- •12.2.1 Отношение давлений в турбине. Баланс мощностей турбины и компрессора
- •11.2 Реактивное сопло
- •17.3.2 Баланс мощности вала нд
- •15.2.3 Основной компрессор
- •15.2.6 Форсажная камера
- •4.4 Свойства газа (рабочего тела)
- •11.1 Свойства газов в газовой турбине
- •6.4 Приведенный массовый поток
- •11.4.2 Нерасчетные режимы многоступенчатых компрессоров
- •16.1 Стандарт технологии
- •9.1. Уравнение работы Эйлера
- •9.3 Осевая турбина
- •8.3 Безразмерное представление тяги
- •17.4 Влияние изменения температуры перед турбиной
- •Осевой центральный компрессор
- •8.2 Безразмерные переменные двигателя
- •9.2(2) Осевая турбина
- •8.4 Практические параметры для вычислений
- •Билет № 33
- •16.2 Полный расчет двигателя
- •15.2.4 Камера сгорания
- •1.4 Используемые единицы
- •15.2.2 Компрессор нд или вентилятор
- •9.2 Коэффициент расхода и коэффициент работы
- •15.2.7 Реактивное сопло
- •16.4 Выбор степени повышения давления вентилятора
- •15.5 Режимы работы двигателя
- •14.1 Подъем и ускорение
- •16.3 Выбор полной степени повышения давления
- •19.2 Эффекты изменения параметров на стадии проектирования
- •14.1 Подъем и ускорение
- •Билет № 41
- •16.3 Выбор полной степени повышения давления
- •19.5 Проект самолета большой дальности
Билет № 10
Статические и заторможенные параметры газа. (6.2)
6.2 Статическое и заторможенное состояния
Статические и заторможенные параметры газа. (6.2)
Уравнение энергии установившегося потока газа без передачи теплоты и без передачи внешней работы может быть записано
Где h - enthalpy, которое может быть переписана в более удобном для нас виде как
"
(6.1)
То - температура торможения, являющаяся той температурой, которую газ достиг бы, если перешел в состояние покоя без работы и передачи теплоты, не обязательно в идеальной форме или без потерь.
Удельная
теплоемкость может быть выражена по
уравнению Майера
при
подстановке в вышеприведенное уравнение
температура торможения может быть
записана
(6.2)
Скорость
звука выражается в виде
,а
Число Маха
,
тогда
уравнение для температуры торможения приобретает вид
(6.3)
Снова, это уравнение между температурой торможения То и статической температурой T не подразумевает идеальное или без потерь ускорение или замедление. Чтобы найти соответствующее отношение между давлением торможения и статическим давлением требуется некоторая идеализация.
В этом случае мы предполагаем, что ускорение или замедление газа между статическим и заторможенным является обратимым и adiabatic (то есть изоэнтропическим), для которого мы знаем
(6.4)
Из этого сразу следует
или
(6.5)
При работе со сжимаемым потоком принято использовать абсолютные давления и температуры (имеется в виду не избыточное давление и не градусы Цельсия).
Нужно заметить, что до этого раздела не подчеркивалось различие между статическими и температурами торможения, для описания тех явлений не было необходимости их различать. С этого момента мы должны быть более осторожны. В вычислениях таких величин как скорость звука или плотность воздуха, в котором перемещается самолет, это - статические величины. В выполнении исследований цикла, например, выделение работы при высокой температуре в газовой турбине должна использоваться величина торможения. Возвращаясь к бухгалтерской аналогии, использование свойства торможения, как температуры торможения так и давления, дает меру общей суммы энергии, которая является доступной для ускорения потока. Состояние торможения - не реально, кроме как в местах, где скорость может походить на ноль, например, на носу самолета, но статические свойства реальны. Плотность воздуха, скорость звука и параметры химических реакций зависят от местных статических свойств.
Для неподвижной атмосферы (то есть без ветра, V = 0) статические и свойства торможения равны, но наблюдатель в самолете, передвигаясь через неподвижную атмосферу не видел бы, что статические и свойства торможения равны. Наблюдатель, передвигаясь со скоростью V, или Числом Маха М. чувствовал бы температуру торможения, равную
(6.6)
И давление торможения, определяемое через изоэнтропическое отношение, как
(6.7)
Фактор скорости должен увеличить полное отношение давлений в двигателе. В своем входном отверстии двигатель получает температуру и давление торможения. Для полета с Числом Маха 0.85 давление торможения входного отверстия связано с окружающим давлением уравнением (6.5) и выше в 1.604 раза Поток на выходе реактивного сопла, однако, реагирует на окружающее статическое давление pa так, что в результате полета отношение давления в двигателе будет увеличено в 1.604раза.
