
- •21. Определение допускаемых напряжений при расчетах зубчатых передач на выносливость
- •22.Конструкции разъемного соединения призматической шпонкой и ее разновидностями
- •51. Силы в цепной передаче. Динамика цепной передачи.
- •17. Самоторможение и кпд винтовой пары.
- •52. Распределение осевой нагрузки по виткам резьбы.
- •39. Основы теории гидродинамической смазки для расчета опор жидкостного трения.
- •40. Расчет соединений, включающих группу болтов
- •47. Цепные передачи. Область применения. Геом и кинем характеристики.
- •48. Распределение нагрузки между телами качения в подш качения. Конт-е напряжения.
- •45. Рачет на прочность сварных швов таврового соединения
- •30. Практический подбор подшипников по динамической грузоподъемности.
- •49. Конструкции приводных цепей: роликовых, втулочных, зубчатых.
- •50. Критерии расчета и работоспособности подшипников качения
- •13. Конические зубчатые передачи. Особ. Геометрии, кинемат., изг-я, сборки.
- •14. Анализ конструкций болтового соединения. Без зазора, с зазором.
- •3. Резьба. Основные понятия и определения. Геометрические параметры метрической резьбы. Изготовление.
- •4. Конструкции основных типов подшипников
- •19. Особенности расчета зубъев конических прямозубых колес по напряжениям изгиба.
- •28. Особенности расчета нагрузки радиально-упорных подшипников качения при проверке их ресурса
- •37. Проверочный расчет вала передачи на прочность.
- •32. Предохранительные муфты приводов. Назначение, основные конструктивные схемы и принцип действия.
- •32. Компенсирующие муфты приводов. Назначение устройство и принцип действия.
- •33. Коэффициент расчетной нагрузки в зубчатых передачах
- •3 4. Расчет на прочность угловых сварных швов нахлесточного соединения, нагруженного моментом.
- •43. Теория винтовой пары. Зависимость между моментом, приложенным к гайке, и осевой силы на винте.
- •36. Расчет на прочность стержня болта при нагружении силой предварительной затяжки.
- •55. Основные типы фрикционных передач и вариаторов. Кинематические и силовые зависимости в передаче. Диапазон регулирования вариаторов.
- •2 Конструкция и область применение радиально- упорных подшипников качения.
- •29. Механические передачи. Классификация, основные характеристики. Важнейшие силовые зависимости в передаче.
- •11. Расчет зубьев прямозубых цилиндрических колес по напряжениям изгиба
- •12. Конструкция и область применения самоустанавливающихся подшипников качения.
- •9. Критерии работоспособности и расчета типовых эл-ов машин.
- •5. Анализ конструкций соединений основными крепежными деталями(болтом, винтом и шпилькой).
- •6. Опоры скольжения. Режимы трения и критерии расчета подшипников скольжения
- •57. Кинематика червячных передач. Коэффициент полезного действия передачи. Усилия в червячном зацеплении.
- •8. Подшипники качения
- •18. Ременные передачи
- •18. Порядок проектного расчёта клиноременной передачи
- •20. Сварные соединения
- •Известны следующие виды стопорения.
- •23. Шпоночные соединения
- •24 Ременные передачи
- •25. Шлицевые соединения
- •27. Конические зубчатые передачи
- •27. Расчёт зубьев на изгиб
- •38. Критерии расчёта эвольвентных зубьев
- •38. Расчёт зубьев на контактную выносливость
- •46. Расчёт номинальной долговечности подшипника
- •58. Муфты
32. Предохранительные муфты приводов. Назначение, основные конструктивные схемы и принцип действия.
Предназначены для
защиты машин от перегрузки. (Любая
фрикционная муфта, отрегулированная
на передачу предельного момента выполняет
ф-ции предохранительной.)Специальные
предохранительные фрикционные муфты
не имеют управления, силы нажатия обычно
обеспечиваются в них постоянно
действующими пружинами. Бывают муфты
со специальным разрушающимся
элементом(пример на рис). В них крутящий
момент между полумуфтами (1 и 4) передается
через штифт(3), который срезается при
перегрузке. После чего штифт заменяют.
Так же бывают кулачковая предохранительная.
В них полумуфты зацепляются кулачками,
имеющих трапецеидальный профиль.
32. Компенсирующие муфты приводов. Назначение устройство и принцип действия.
Муфты компенсирующие жесткие применяются для уменьшения вредных нагрузок на валы и опоры. Компенсация достигается всвязи подвижности практически жестких деталей, за счет деформации упругих деталей. Кулочково-дисковая муфта состоит из двух полумуфт и промежуточного диска. На внутренних торцах полумуфт расположены пазы. На дисках выполнены выступы, которые расположены по взаимно перпендикулярным диаметрам. У собранной муфты выступы диска располагаются в пазах полумуфт. Т.о.диск соединяет полууфты. Перпендикулярное расположение пазов позволяет муфте компенсировать эксцентриситет и перекос валов. Скольжение выступов в пазах приводит к их износу, который увеличивается с увеличением несоосности и частоты вращения. Чтобы этого не происходилы муфты переодически смазывают. Зубчатая муфта. Состоит из 2х полумуфт с наружными зубьями и разъемной обоймы с двумя рядами внутренних зубьев. Данная муфта компенсирует все несоосности валов. Для этого выполняют торцовые зазоры. И увеличенные боковые зазоры в зацеплении. Компинсация несоосности валов сопровождается скольжением в местах соприкосновенпия зубьев и их износом.
33. Коэффициент расчетной нагрузки в зубчатых передачах
3 4. Расчет на прочность угловых сварных швов нахлесточного соединения, нагруженного моментом.
Типы сварных соединений. Стыковое соединение (рис.3.3): напряжение на растяжение: σ = F / A = F / (bδ) ≤ [σ’], напряжение на изгиб: σ = M / W = 6M / (bδ2) ≤ [σ’]. Коэффициент прочности сварного соединения: φ = [σ’] / [σ]P. Нахлесточное соединение: выполняется с помощью угловых швов (рис. 3.5). В зависимости от формы поперечного сечения различают угловые швы: нормальные 1, вогнутые 2, выпуклые 3. Основные геометрические характеристики углового шва – катет K и высота h; для нормального шва h = K·sin45° ≈ 0,7K. По условиям технологии принимают к ≥ З мм, если толщина листа δ ≥ 3мм. В большинстве случаев к = δ.
В
зависимости от расположения различают
швы лобовые, фланговые и косые. Лобовой
шов расположен перпендикулярно, а
фланговый - параллельно линии действия
нагружающей силы. Фланговые швы (это
нахлесточное соединение!) рис. 3.6:
τ = F
/ (2·l·0,7K)
≤ [τ’], где 0,7K
- толщина шва в сечении по биссектрисе
m-m. Условие
прочности соединения с прорезным швом
при K = δ
(рис. 3.7): τ = F
/ [2K(0,7·l
+ l1)] ≤
[τ’]. Если соединение нагружено
моментом: τ = T
/ (0,7·klb) ≤ [τ’]
(рис. 3.9). Лобовые швы (это нахлесточное
соединение!) рис. 3.10: : τ = F
/ (0,7·kl) ≤ [τ’].
Косой шов (это нахлесточное
соединение!) рис. 3.11: τ = F
/ (0,7kl) ≤ [τ’].
Если нагружено моментом (рис. 3.12): τ =
6T / (kb2)
≤ [τ’].