1.Главные размеры ад. Выбор эл.Маг. Нагрузок, их влияние на размеры машины, энергетические показатели.

D-внутренний диаметр статора.

По шкале увязки мощности с высотой оси вращения, определяется внешний диаметр статора Da.

D=K_­Д Da,

K_­Д=1,11–коэффициент формы поля.

l-расчетная длинна пакета статора.

Расчётная мощность

К_Е=0,64 –отношение ЭДС обм.стат. к номин. напряжению.

(*)

K_об1 – предварительное значение обмоточного коэффициента

В машинах до h132 мм К_об=K_p1-обмотка однослойная К_об=0.95-0.96

При h160 мм К_об= K_p1 К_y1- обмотка одно-двухслойная К_об=0.9-0.91, двухслойная К_об=0.91-0.92.

K_B – коэффициент формы поля;

 – синхронная угловая скорость двигателя, рад/с,

А – линейная нагрузка – характеристика обмотанной части статора.

При  А возрастает число эффективных проводников паза U_П сечение проводников Þ ­ активное сопротивление R₁, ­ потери в обмотке статора, ухудшается тепловой режим, возрастает W₁, ­ индуктивное сопротивление рассеяния Х₁, реактивная составляющая тока статора, ¯ cosf, ¯ М, возрастает потребляемая мощность, уменьшается перегрузочная способность М_max/М_ном , снижается критическое скольжение и кратность пускового момента.

B_ – индукция в воздушном зазоре.

При неизменной геометрии машины:

B_ ­ ÞВ_Z1 ­, В_Z2 ­ Þ F_ ­ ÞF_Z1 ­, F_Z2 ­ Þ F_Ц ­ следовательно возрастает коэффициент насыщения зубцов, допустимое значение которого 1,25…1,35. Возрастает коэффициент насыщения магнитной цепи возрастают потери в стали, снижается КПД, ухудшается тепловой режим.

Как видно из формулы (*) увеличение А и B_ приводит к уменьшению длины активной стали машины.

2 .Обмоточные данные статора. Выбор типа обмотки для статора.

К обмоточным данным статора относятся: z₁ – число пазов статора, q – число пазов на полюс и фазу, U_П – число проводников в пазу, W₁ – число витков статорной обмотки, 2а₁ – число параллельных ветвей, n_Э – число элементарных проводников в одном эффективном, q_ЭФ – сечение эффективного проводника, q_ЭЛ – сечение элементарного проводника.

Число пазов статора , где D – Внутренний диаметр статора, t₁ – зубцовое деление статора. Выбирается окончательно z₁ совместно с q.

– обычно целое, но существуют также обмотки с дробным q.

Далее определяется U’п – число проводников в пазу при а₁=1. , где А – линейная нагрузка, – ном. ток статора. Если а₁ принято = 1,то U’_П округляется до целого числа, до целого у однослойных обмоток, а если двухслойная то U’_П округляется до целого четного числа. Если а₁ >1,то – окончательно округляется до целого числа. а₁ принимают равным 1, если ном ток не превышает 20-50 А, в противном случае а₁ не равно 1, выбирается из ряда возможных для данного типа обмотки и р.

Далее предварительно определяется число витков . Окончательно . Значения и должны быть близкими друг к другу. Если это условие не выполняется, то изменяют U_П.

После окончательного выбора U_П уточняется значение лин нагрузки

. Оно должно удовлетворять рекомендациям.

Уточняется магнитный поток , где К_об1 подставляется уточнённый. Далее проверяется . Если её значение отличается от предварительного более, чем на 5%, то меняют U_П и повторяют расчёт.

Сечение эффективного проводника , где – плотность тока, должна находиться в рекомендуемых пределах. Диаметр провода для всыпных обмоток не более 1,8 мм, в обмотках для механизированной укладки диаметр изолированного провода не более 1,4 мм, для ручной – 1,7 мм. Если q_ЭФ не удовлетворяет этим условиям, то есть соответствуе большим диаметрам, то эффективный проводник делится на элементарные. . n_ЭЛ до 8-10. Также q_эф не должно превышать 17…20 мм².

С хему обмотки статора выбирают в зависимости от мощности машины, конструкции и технологии укладки обмотки в пазы. В машинах с Р=12-15 кВт – однослойная концентрическая обмотка из круглого провода, в машинах большей мощности – двухслойные, а при механизированной укладке – одно-двухслойные или двухслойные концентрические обмотки, выполняемые без подъёма шага. Все обмотки из прямоугольного провода – только двухслойные, равнокатушечные.