Примеры решения задач
.pdft |
б |
= t |
нас |
|
− t |
= 46 −10 = 36 С |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
вн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
tм |
= tнас |
− tвк |
= 46 − 40 = 6 С. Так как |
tб |
= 36 > 2 |
|
|||||||||||
tм |
, то |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
tср |
= |
|
|
tб − |
tм |
= |
|
|
36 − 6 |
= 16,8 C. |
|
|
|
||||
ln |
( |
tб |
tм ) |
|
ln(36 / 6) |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
4. Поверхность теплообмена |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
F = |
Q |
|
|
= |
1020000 |
= 8,43м2 . |
|
|||||
|
|
|
|
|
КDtср |
2,0× 3600 ×16,8 |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Конденсация смешением. Противоточный конденсатор смешения
сбарометрической трубой
Ваппарате (рис. 4.4) конденсируется насыщенный водяной пар, отдающий тепло конденсации воде, перетекающей с полки на полку. Охлаждающая вода вместе с конденсатом выводится через барометрическую трубу. При конденсации пара в конденсаторе образуется вакуум. Давление столба жидкости в барометрической трубе компенсирует вакуум в конденсаторе. Из охлаждающей воды десорбируются неконденсирующиеся газы, которые выводят из конденсатора при помощи вакуум-насоса.
215
Рис. 4.4. Принципиальная схема конденсатора смешения с барометрической трубой
Дано:
В конденсатор для конденсации подают насыщенный водяной пар D = 12000 кг/ч, теплосодержание λ = 2730 кДж/кг, температура конденсации при давлении в конденсаторе 55 °С. Температура
входящей воды tвн = 10 °С, уходящей tвк = 50 °С. Давление в конденсаторе Pк = 19600 Па. Плотность конденсирующихся паров – 0,16 кг/м3.
Определить: расход охлаждающей воды; высоту барометрической трубы, соответствующую гидрозатвору; диаметр конденсатора.
Решение:
1. Расход охлаждающей воды. Тепловой баланс
216
|
Wcвtвн + Dλ = (D + W )cвtвк |
|
||
W = |
D(λ - свtвк ) |
= |
12000(2730 - 4,19 ×50) |
= 180465 кг/ч . |
|
|
|||
|
(tвк - tвн )св |
(50 -10)×4,19 |
|
2. Высота барометрической трубы (обеспечивающей
гидравлический затвор) |
|
|
|
|||||||||
|
|
H = |
P - Pк |
= |
98000 -19600 |
= 8 м, |
||||||
|
|
|
9,81×1000 |
|||||||||
|
|
|
|
gρв |
|
|
|
|
|
|||
где Р = 98000 Па - атмосферное давление. |
|
|
|
|||||||||
3. Диаметр конденсатора |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Д к = |
|
4D |
= |
4 ×12000 |
|
|
= 1,15 м |
|||||
3600πwп ρп |
|
3600× p × 20 ×0,16 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
скорость пара wп |
в конденсаторе принимают 20 м/с. |
Простое (однократное, однокорпусное) выпаривание
Выпарной аппарат с выносной циркуляционной трубой с естественной циркуляцией раствора представлен на рис. 4.5.
Разбавленный раствор подают в аппарат снизу, затем он попадает в трубы кипятильника, в которых происходит кипение раствора за счет тепла, отдаваемого
конденсирующимся при tгп греющим паром (водяным). Пар,
образующийся при кипении раствора (вторичный пар), отводится через сепаратор капель и далее подается в конденсатор для конденсации. Из нижней части сепаратора выводится упаренный концентрированный раствор.
За счет разности плотности раствора в выносной циркуляционной трубе и парожидкостной смеси в трубах кипятильника в аппарате осуществляется естественная циркуляция раствора: по циркуляционной трубе вниз, по трубам кипятильника вверх.
За счет гидростатического давления температура кипения раствора уменьшается от tн (низ) до tв (верх кипятильника), tc – температура кипения у середины греющих труб. Температура вторичного пара tвп ниже tв на величину физико-химической
217
депрессии. Температура вторичного пара на входе в конденсатор tк ниже tвп на величину гидравлических потерь г.
Рис. 4.5. Схема однокорпусной выпарной установки с выносной циркуляционной трубой
Движущая |
сила процесса |
меняется |
от |
tгп – tн |
до |
tгп – tв . |
|||
Среднюю |
движущую |
силу |
tгп – tс |
называют |
полезной |
||||
разностью температур и обозначают |
tп . |
|
|
|
|
||||
Очевидно, что |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
tп = |
tобщ − |
гс − |
фх − |
г , |
|
|
|
где гc , |
фх , |
г – потери общей разности температур |
tобщ за |
счет гидростатического эффекта, физико-химической депрессии и сопротивления трубопроводов вывода вторичного пара.
Дано:
218
В однокорпусной выпарной |
установке |
упаривается |
||||||
Gн =10000 |
кг/ч водного раствора NaOH от хн = 6 % мас. до |
|||||||
хк = 40 % мас. |
Вторичный |
пар |
|
конденсируется |
в |
|||
конденсаторе, |
остаточное |
давление |
в |
котором |
1,96 ×104 |
Па |
||
(энтальпия |
пара i = 2500 кДж/кг, |
|
tк = 60 С ). Давление |
|||||
насыщенного |
водяного |
греющего |
пара |
4,9 ×105 Па |
(теплосодержание λ = 2750 кДж/кг, tгп =150 С ). Потери
общей |
разности |
температур: |
Dгc = 6 С, |
Dфх = 20 С, Dг =1 С. |
Теплоемкости растворов: |
сн = 3,77 кДж/(кг × К), ск = 2,50 кДж/(кг × К) . Раствор подают
при tрн = 50 С, |
отводят при |
tрк = 87 С. |
Коэффициент |
теплопередачи |
К = 931 Вт/(м2К) |
(теплоту |
концентрации |
раствора и тепловые потери в окружающую среду не учитывают).
Определить: расход выпаренной воды (вторичного пара), расход греющего пара, поверхность теплообмена кипятильника (греющей камеры).
Решение:
1. Определение расхода выпаренной воды W
|
|
ìGн = Gк + W |
W = 8500 кг/ч |
|
||||
Материальный баланс íG х |
= G х |
|
Gк = 1500 кг/ч |
|
||||
|
|
î |
н н |
|
к |
к |
|
|
2. Определение расхода греющего пара D |
|
|||||||
Тепловой баланс |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Dλ + Gнснtрн = Wi + Gкскtрк + Dсвtгп . |
|
||||||
Заменим Gн = Gк + W и решим относительно D . |
|
|||||||
D = G |
ск tрк − снtрн |
+W |
i − сн tрн |
= 1500 |
2,5×87 - 3,77 × 50 |
+ |
||
|
|
|
|
|||||
к |
λ - tгп св |
|
λ - tгп св |
|
|
2750 -150× 4,19 |
|
|
|
|
|
|
|
+ 8500 2500 - 3,77 × 50 = 9285 кг/ч . 2750 -150 × 4,19
219
3. Тепловая нагрузка кипятильника Q
Q = D(λ - tгпсв ) = 9285(2750 -150× 4,19) = 19698000 кДж/ч .
Полезная разность температур |
tп |
tп = tобщ − гс − |
фх − г |
Dtобщ = tгп - tк =150 - 60 = 90 С
Dtп = 90 - 6- 20 -1 = 63 С.
4. Поверхность теплообмена кипятильника |
|||||
F = |
Q |
= |
19698000000 |
= 93,3 м2 . |
|
КDtп |
931× 3600× 63 |
||||
|
|
|
Охлаждение до температур ниже температуры
окружающей среды. Умеренное охлаждение (до ≈ -100 °С). Парокомпрессионные холодильные машины
Хладагент (аммиак, углекислота и др.) сжимается (рис. 4.6) в компрессоре (1-2, S = const), перегретый пар хладагента охлаждается до состояния насыщения в конденсаторе (2-3, P = const), конденсируется в нем (3-4, T = const), полученный конденсат хладагента переохлаждается от Т до Тп в конденсаторе (4-5).
Из конденсатора (теплообменника) выводится тепловой поток Qк . Далее хладагент дросселируется (5-6, i = const) и выводится в испаритель (теплообменник), где испаряется за счет подвода теплового потока Qи , отбираемого у
охлаждаемого материала (6-1, T0 = const). Процесс охлаждения материала происходит в испарителе.
Дано:
Для парокомпрессионной холодильной установки с сухим ходом компрессора (хладагент – аммиак) требуемая холодопроизводительность Q0 = 104750 кДж/ч.
220
Температура испарения хладагента T0 = -20 °C, температура конденсации T = -20 °C, температура переохлаждения конденсата хладагента Tп = 51 °C.
Рис. 4.6. Принципиальная схема работы парокомпрессионной машины
Определить теоретически необходимую мощность компрессора, удельную холодопроизводительность, расход циркулирующего хладагента (аммиака), расход отбираемого в конденсаторе тепла и холодильный коэффициент установки.
Решение:
1.Строят цикл в T-S диаграмме для аммиака. В каждой точке диаграммы (1, 2, 3, 4, 5, 6) определяют энтальпию:
i1 |
= 1668 кДж/кг , |
i2 = 1848 кДж/кг, |
i3 = 1710 кДж/кг , |
|
i4 |
= 515 кДж/кг , i5 |
= i6 = 490 кДж/кг. |
|
|
|
2. Удельная |
холодопроизводительность |
q0 |
|
|
(холодопроизводительность 1 кг аммиака) |
|
||
|
q0 = i1 − i6 =1668 − 490 =1178 |
кДж/кг . |
|
3.Расход циркулирующего в установке аммиака
Gамм = Qо qо = 1047501178 = 88,9 кг/ч .
4.Расход отбираемого в конденсаторе тепла
Qк = Gамм (i2 − i5 ) = 88,9(1848 − 490) = 120726 кДж/ч .
221
5. Холодильный коэффициент установки |
|||||
ε = |
i1 − i6 |
= |
1668 − 490 |
= 6,5 . |
|
i2 − i1 |
1848 −1668 |
||||
|
|
|
6.Теоретически необходимая мощность аммиачного компрессора
NT = Gамм (i2 − i1 ) = 88,9(1848 − 1668) = 4,45 кВт.
3600 3600
Массообменные процессы
Абсорбция
Определение средней движущей силы процесса и числа единиц переноса массы
Дано:
Концентрация распределяемого компонента в газовой фазе
yн = 4 % мас., |
yк =1% мас. концентрации распределяемого |
||||
компонента в жидкой фазе |
xн = 0, |
x = 4 % |
мас. Уравнение |
||
|
|
|
к |
|
|
связи равновесных концентраций yp = 0,5x . |
|
|
|||
Найти среднюю движущую силу процесса ( |
yср , хср ) , |
||||
число единиц |
переноса |
массы |
(my , mx ) |
и |
отношение |
массовых потоков жидкой и газовой фаз L / G для противоточной абсорбции компонента из газовой фазы (рис. 4.8).
Решение:
В координатах y-x строят равновесную линию yp = 0,5x и рабочую [А( yк , xн ), В( yн , xк )] .
1. Определение средней движущей силы yср
222
y = |
yб + |
yм |
= |
2+ 1 |
= 1,5 % мас. |
|
|
|
|||
ср |
2 |
2 |
|
||
|
|
2. Определение средней движущей силы |
xср |
||
x = xб + |
xм = 4 + 2 = 3,0 % |
мас. |
|
ср |
2 |
2 |
|
|
|
Рис. 4.7. Принципиальная схема процесса противоточной абсорбции и его изображение на у-х диаграмме
3. Определение чисел единиц переноса массы
my = |
yн − yк |
= |
4 −1 |
= 2; |
mx = |
xк − xн |
= |
4 − 0 |
=1,33. |
yср |
1,5 |
|
3 |
||||||
|
|
|
|
xср |
|
4. Определение L / G (из материального баланса)
L(xк − xн ) = G(yн − yк )
L |
= |
yн − yк |
= |
4 − 1 |
= 0,75. |
|||
|
|
|
|
|||||
G |
x |
− x |
4 − 0 |
|||||
|
|
|
||||||
|
|
к |
н |
|
|
|
|
Дано:
Для случая прямоточной абсорбции компонента из газовой фазы (рис. 4.8).
223
|
xн =1,0 % мас., xк |
= 4 % мас. |
Уравнение |
связи равновесных |
концентраций yp = 0,5x . |
Определить |
yср , xср , my , mx , L / G . |
Рис. 4.8. Принципиальная схема процесса прямоточной абсорбции и его изображение на у-х диаграмме
Решение: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
yср |
|
1. Определение средней движущей силы |
|||||||||||||||
yср |
= |
|
yб − |
yм |
= |
3,0 − 0,5 |
= 1,395 % |
|
|||||||
|
|
|
|
yб |
|
|
мас. |
||||||||
|
|
|
|
|
|
3,0 |
|
|
|
||||||
|
|
|
ln |
|
|
|
|
|
|
|
ln 0,5 |
|
|
||
|
|
|
|
yм |
|
|
|||||||||
2. Определение средней движущей силы |
xср |
||||||||||||||
x |
= |
|
xб − xм |
|
= |
6,0 −1,0 |
= 2,79 % |
|
|||||||
|
|
|
|
xб |
|
|
|
||||||||
ср |
|
|
|
|
|
6,0 |
|
|
|
мас. |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
ln |
|
xм |
|
|
|
ln 1,0 |
|
|
3. Определение чисел единиц переноса массы
224