1.2Выбор оптимальных характеристик гасящих элементов

Коэффициент сопротивления амортизаторов можно определить по выбираемому значению коэффициента затухания .

У современных автомобилей значения находятся в пределах 0.25-0.45, у полноприводных грузовых автомобилей, 0.2...0.3 - у неполноприводных грузовых, 0.15...0.25 – у легковых.

1.3Расчет плавности хода

Задав основные параметры подвески, проводят расчеты на плавность хода, выбрав предварительно критерии ее оценки. Из всего многообразия способов оценки колебаний на организм человека выберем критерии оценки, предложенные Ротенбергом Р.В. и Сиренко В.Н. [18 и 20]. Авторы предлагают оценивать плавность хода на месте водителя по допустимым уровням значений среднеквадратических ускорений. Предельными, по результатам испытаний можно считать значения среднеквадратических ускорений вертикальных , продольных и поперечных , замеряемые в долях g и равные, приведенным в Табл. 1 .2:

Табл. 1.2

Для предела комфорта (граница медленной ходьбы)	0,10	0,06	0,05
Для предела удобной езды (граница обычной ходьбы)	0,25	0,10	0,07
Для предельных ускорений при непродолжительном действии (бег со скоростью 2,5 м/с)	0,40	0,20	0,10

При проведении расчетов на плавность хода необходимо проводить расчеты на следующих типах дорог:

1. с асфальтобетонным или цементобетонным покрытием в хорошем состоянии. Средняя квадратичная высота неровностей ;

2. булыжная мощеная дорога без выбоин. Средняя квадратичная высота неровностей ;

3. булыжная мощеная дорога с выбоинами. Средняя квадратичная высота неровностей .

Расчет плавности хода проводят по известным формулам теории автомобиля [1, 3, 4]. Если полученные значения среднеквадратических ускорений превышают предельно допустимые, необходимо изменить основные параметры подвесок.

1.4Примеры расчета упругих элементов подвески

1.4.1Расчет многолистовой рессоры

Рис. 1.2. Расчетная схема рессорной подвески

,

,

где: в – ширина листа;

h – высота листа.

3 случая:

1. ;

2. ;

3. , но сложно в изготовлении, поэтому обычно применяют первые два способа.

Упрощенная схема расчета

1. Задано:

Р_р= R_z-g_н, где g_н – масса неподрессоренных частей.

2. Задаемся жесткостью с рессоры и длиной l_p рессоры (могут быть заданы частота колебаний или h_СТ).

3. Необходимо иметь:

,

где: J_p – момент инерции сечения рессоры (всей) у заделки;

δ_р – коэффициент формы рессоры; Значения этого коэффициента:

δ_р = 1,5 – идеальная;

δ_р = 1,35…1,46 – легковые;

δ_р = 1,25…1,4 – грузовые.

4. С другой стороны , где i–номер листа.

,

где: a_p – среднее значение расстояния от нейтральной оси сечения листа до крайнего растянутого волокна.

5. ,

– длина участка рессоры, сжатого стремянками и не участвующего в работе;

σ_max = 900…1000 МПа.

Так как на пластичных материалов трещина при изгибе образуется на растянутом волокне, следовательно, нужно (можно) изменить форму поперечного размера рессоры.

Рис. 1.3. Напряжение в сечении листа рессоры

6. Задаемся числом листов, их профилем и толщиной.

7. Подбираем длины рессор.

8. Вычисляют необходимые радиусы кривизны рессор в свободном до сборки состоянии.

9. Вычисляют напряжение от затяжки листов стремянками, имея в виду, что .

Это сделано для того, чтобы при затяжке создалось бы внутренне напряжение, которое бы создавало бы на внешнем листе напряжение сжатия, следовательно при приложении нагрузки сначала надо преодолеть это предварительное, а затем только будет растяжение.

Получаемые параметры уточняют, проводя поверочные расчеты. На коренной лист действует еще и сила Р_х.