33.Параллельная работа усилительных приборов.

При параллельной работе генераторные лампы подключаются к одним и тем же точкам контура. На одноимённые электроды ламп подаются одинаковые постоянные напряжения, а напряжение возбуждения подаётся на управляющие сетки в одинаковой фазе.

При подобном включении ламп постоянные составляющие анодных и сеточных токов и их переменные составляющие складываются. Это равносильно включению одной лампы, отдающей при тех же напряжениях на электродах удвоенные токи. Такая эквивалентная лампа по этому обладает вдвое большей крутизной и крутизной линии критического режима, чем каждая из ламп генератора. Поскольку напряжение питания ламп при параллельной работе такие же, как и при использовании одной лампы, то для получения режима одинаковой напряжённости переменное напряжение на контуре в параллельной схеме должно иметь ту же величину, что и в генераторе с одной лампой.

Поскольку при параллельной работе Uа1=ΣIа1*RэΣ, то RэΣ=Uа1/ΣIа1=Uа1/NIа1=Rэ/N, где N – число усилительных приборов.

Эквивалентное сопротивление нагрузки при параллельной работе N усилительных приборов должно быть уменьшено в N-раз по сравнению с генератором на одном усилительном приборе. Это важное практическое достоинство параллельной схемы, которое позволяет либо использовать в контуре более дешёвые детали с меньшей добротностью, либо повысить нагрузочную способность генератора и мощность, передаваемую на вход.

Полезная мощность каскада равна сумме полезных мощностей ламп.

КПД и коэффициент усиления по мощности каскада равны КПД и коэффициенту усиления по мощности одной лампы.

Генератор при параллельном соединении ламп рассчитывают на 1/N заданной мощности так, будто он построен на одной лампе. Полученные напряжения будут относиться и к схеме с N лампами. Токи и мощности, полученные в результате расчёта нужно умножить на N, а требуемое эквивалентное сопротивление контура уменьшить в N раз.

Эффективное использование ламп при параллельном включении возможно только тогда, когда параметры обеих ламп мало отличаются друг от друга. Например, если генератор используется в граничном режиме, а характеристики ламп не одинаковы, то одна из ламп будет работать в граничном режиме, а другая в недонапряжённом или перенапряжённом режиме. В первом случае возникнет опасность перегрева анода второй лампы, а во втором опасность перегрева её сетки.

Чтобы исключить эту опасность приходится недоиспользовать обе лампы путём снижения анодного напряжения или уменьшения использования их по току, уменьшая напряжение возбуждения. Поэтому практически при соединении двух ламп в параллель удаётся увеличение мощности в 1.8-1.9 раз по сравнению с генератором на 1 лампе. Кроме того при параллельном соединении как входные, так и выходные ёмкости ламп соединяются параллельно, уменьшая эквивалентное сопротивление контуров.

Второй недостаток таких схем состоит в том, что при увеличении числа ламп увеличивается длинна монтажных проводов и ёмкостные связи внутри схемы. Это часто приводит к появлению паразитных колебаний, особенно в диапазоне УКВ. Поэтому в этом диапазоне параллельное соединение электронных приборов не применяется.

Транзисторы соединять в генераторах параллельно нежелательно из-за существенной неоднородности их параметров.

34. Питание базовой цепи от источника напряжения

Существующие схемы межкаскадной связи транзисторных усилителей мощности обеспечивают в базовой цепи с определенной степенью точности наличие синусоидального напряжения при несинусоидальном токе (так называемые схемы питания базовой цепи от источника напряжения) или наличие синусоидального тока при несинусоидальном напряжении (схема питания базовой цепи от источника тока).

(Схема)

В данной схеме С1L1C2 и L4C4 это колебательные контуры в коллекторной и базовой цепи построенные на рабочую частоту. L2L3С5 это блокировочные дроссели и конденсаторы обеспечивающие требуемый режим работы транзистора по постоянному току. Для обеспечения косинусойдной формы напряжения выходное сопротивление согласно цепи С1L1С2 существенно меньше входного сопротивления транзистора достигается это соответственно выбором конденсаторов С1 и С2.

(графики)

На низких частотах импульсы коллекторного и базового тока представляют собой отрезки косинусойдной формы (кривые 1) и расчёт энергетических показателей можно проводить без учета энергетических свойств транзистора с использованием статических характеристик. С ростом рабочей частоты при постоянной амплитуда токи коллектора и базы имеют свою кривую (кривые2) при этом уменьшенная амплитуда коллекторного тока и увеличенное запоздание по времени кроме того искажённые его формы растягивается .

35. Питание базовой цепи от источника тока

36. Получение АМ смещением на сетке лампы или базе транзистора

С еточной модуляцией называется управление колебаниями радио­частоты изменением напряжения на управляющей сетке лампы по закону изменения модулирующего сигнала.

Рис.4. Схема модуляции на сетку смещения

Модулирующее напряжение можно вводить в цепь любой сет­ки—управляющей, экранирующей или защитной. При модуляции на управляющую сетку различают две разновидности модуляции:

а) изменением напряжения смещения и б) изменением напряже­ния возбуждения, т. е. усилением модулированных колебаний.

М одуляция изменением смещения на управляющей сетке лам­пы осуществляется включением модулирующего напряжения в цепь управляющей сетки последовательно с напряжением смеще­ния, как показано на рис. 4. В результате такого включения напряжений в цепи сетки будут действовать три напряжения: пос­тоянное напряжение смещения Е_C, напряжения возбуждения ра­диочастоты u_C=U_Ccosωt и модулирующее напряжение звуковой частоты u_Ω =U_Ωcosωt.

Рис.5. Графики напряжений и токов при сеточной модуляции

МОДУЛЯЦИЯ НА БАЗУ ТРАНЗИСТОРА

В транзисторных каскадах передатчиков одуляция на базу мо­жет осуществляться как изменением напряжения смещения, так и изменением напряжения возбуждения.

Рис.6. Схема базовой модуляции смещением

Для осуществления базовой модуляции смещением модули­рующее напряжение вводится в цепь базы транзистора последова­тельно с напряжением смещения и напряжением возбуждения, как показано на рис. 6. Так как для осуществления модуляции не­обходим нелинейный элемент, то напряжение смещения выбира­ется таким, чтобы рабочая точка в исходном режиме находилась левее начала характеристики (точка А на рис. 7,а). При этом в цепи базы протекает незначительный отрицательный ток I_{Б 0} (рис. 7,а). Транзистор закрыт, и в цепи коллектора ток не про­текает.

Если в цепи базы кроме напряжения смещения и напряжения возбуждения включено и звуковое напряжение u_Ω =U_Ωcosωt, то результирующее напряжение е_Б = Е_{Б 0} + U_Ωcosωt + U_ω cos ωt . Так как напряжение звуковой частоты изменяется значительно медлен­нее, чем напряжение возбуждения, то напряжение звуковой частоты проявляется по отношению к напряжению возбуждения, как напря­жение смещения. Поэтому при модуляции рабочая точка будет пере­мещаться по характеристике, как показано на рис. 7,г (точки А— A'). В результате изменяются амплитуда импульсов коллекторно­го тока и угол нижней отсечки θ (рис. 7,д). Поэтому в нагрузоч­ном колебательном контуре амплитуда тока будет изменяться по закону звуковой частоты (рис. 5.9,е). Ток в цепи базы во время положительного полупериода звукового напряжения протекает в виде импульсов меняющейся полярности. Во время отрицательного полупериода ток в цепи базы—постоянный отрицательный.

Модуляционные характеристики коллекторного тока при базо­вой модуляции приведены на рис. 8. Зависимость первой гар­моники коллекторного тока I_K1 от напряжения смещения E_Б назы­вается статической модуляционной характеристикой. Она имеет нижний и верхний изгибы за счет изгибов статических характери­стик транзистора. На основном рабочем участке статические мо­дуляционные характеристики практически прямолинейны.

37. Построение динамической характеристики генератора по постоянному и переменному токам.

При расчёте цепей предварительного усиления используют динамическую характеристику постоянного тока.

Распишем 2ой закон Кирхгоффа для этой цепи. Eк=Rк*Iк+Uк

Построение динамической характеристики удобно выполнить, определив точки её пересечения с осями координат на семействе статических характеристик.

Точка А, соответствующая пересечению динамической характеристики с заданной статической характеристикой называется точкой покоя.

Выходные динамические характеристики переменного тока применяются при расчёте каскадов мощного усиления. Для его расчёта достаточно определить точку её пересечения с осью абсцисс, так как она также будет проходить через точку А.

Сопротивление нагрузки по переменному току обозначим как R~ и оно равно (Rк*R2)/(Rк+R2)

Точку пересечения динамической характеристики переменного тока с осью абсцисс находят из уравнения Uк’=Uк0+R~*Iк0

Таким образом алгоритм построения динамических характеристик транзистора следующий:

На семействе выходных статических характеристик строим динамическую характеристику по постоянному току

Выбираем на ней положение точки покоя A

Определяем сопротивление коллекторной нагрузки по переменному току и строим динамическую характеристику по переменному току.

38. Практические схемы осциляторных АГ.

Одна из возможных практических схем транзисторного автогенератора, собранного по ёмкостной трёхточечной схеме показана на рисунке.

Рабочая точка транзистора определяется сопротивлениями R1 и R2. R3 и C3 – цепь автоматического смещения. Конденсаторы C1 и C2, совместно с резонатором Z1 образуют схему ёмкостной трёхточки. При работе на частотах выше 15 МГц резонатор имеет толщину 0.1-0.2мм, что трудно реализуемо. Это ограничивает максимально возможную частоту. На более высоких частотах резонаторы могут работать на гармониках механических колебаний кварцевой пластины. Известно, что кварцевая пластина при колебаниях по толщине может совершать колебания на гармониках механических колебаний. При этом можно получить во много раз более высокую генерируемую частоту. Установлено, что потери резонаторов на третьей и пятой гармониках меньше, чем на основной. Это означает, что добротность резонатора на третьей и пятой гармониках более высокая, что даёт возможность получить более высокую стабильность частоты. Кроме того в автогенераторах, работающих на частотах ниже 15 МГц можно получить более точное значение генерируемой частоты, что особенно важно для эталонных генераторов.

Схема автогенератора, работающего на заданной механической гармонике приведена ниже:

Для основной частоты и гармоник, более низких, чем заданная, контур L1-C2 представляет собой индуктивное сопротивление. При этом условия самовозбуждения не выполняются и колебания в системе не возникают. Для заданной частоты гармоник контур представляем костное сопротивление и схема генератора превращается в ёмкостную трёхточку. Для более высоких гармоник условия самовозбуждения, как правило, не выполняются и колебаний в системе не возникает. При работе резонатора на гармониках механических колебаний динамическая ёмкость эквивалентного последовательного контура Cк становится небольшой. При этом начинает сказываться шунтирующее действие ёмкости между выводами резонатора C0. Поэтому для получения стабильности колебаний на очень высоких частотах необходимо устранить влияние большой ёмкости C0. Для этих целей в автогенераторах предусматривают цепь нейтрализации ёмкости кварцедержателей, которая создаёт в схеме ток, равный по величине и противоположный по знаку току через C0. Это можно достичь включением параллельно резонатору катушки индуктивности.

39. Принцип построения АГ по трёхточечной схеме.

Наибольшее распространение на практике нашла так называемая трёхточечная схема, показанная на рисунке 3.

В этой схеме полагаем входное сопротивление транзистора бесконечно большим, а сопротивление Z1, Z2 и Z3 имеющими малые потери. Последние же образуют высокодобротный контур. Напряжение связи снимается с сопротивления Z2, тогда коэффициент передачи цепи обратной связи Kос равен Z2/(Z2+Z3). В транзисторной схеме транзистор выбран высокочастотным и на частоте генерируемых колебаний его инерционными свойствами можно пренебречь. При этом сдвиг фаз между входным и выходным напряжениями усилителя при разомкнутой цепи обратной связи можно считать равным 180 градусам. Тогда в замкнутой цепи обратной связи сдвиг фаз должен составлять 180 градусов, то есть в установившемся режиме сдвиг фаз в транзисторе должен быть равен сдвигу фаз в замкнутой цепи ОС.

Для того, чтобы замкнутая цепь ОС имела сдвиг фаз 180 градусов, её коэффициент передачи должен быть отрицательным. То есть выражение Kос должно иметь отрицательный знак. Если Z2 и Z3 – одинаковые реактивные элементы, то коэффициент передачи будет всегда положительным. Коэффициент передачи будет отрицательным только в том случае, когда один из них будет другим элементом. Тогда Kос=1/(1-ω²LC). Этот коэффициент будет отрицательным, если ω²LC>1. Для выполнения этого условия должно выполняться неравенство, что |X3|>|X2|. Только в этом случае напряжение на X3X2 будет отличаться на 180 градусов от сопротивления на X1, где X1=-(X2+X3).

Таким образом для возникновения автоколебаний необходимо, чтобы:

X1 и X2 имели одинаковые знаки.

X2 и X3 были различны по знаку.

Выполнялось условие |X3|>|X2|.

40. Принцип работы резонансного усилителя мощности.

Резонансным усилителем мощности является усилитель, имеющий в качестве нагрузки усилительного прибора цепь с ярко выраженными резонансными свойствами на рабочей частоте усилителя.

Чаще всего в качестве резонансной системы в коллекторной или анодной цепи усилителя используется колебательный контур.

Процесс усиления колебаний в показанной схеме происходит следующим образом:

При включении источника коллекторного питания в выходной цепи протекает слабый начальный ток, называемый обратным током коллектора. Он протекает по цепи плюс источника коллекторного питания => колебательный контур => Коллектор-база-эмиттер транзистора => минус источника коллекторного питания.

Для схемы с общим коллектором обратный ток коллектора определяется при токе базы, равном нулю. Обратный ток коллектора является незначительной величиной и его во многих случаях можно не учитывать.

Для установления рабочей точки в исходное положение во входную цепь транзистора включается постоянное напряжение смещения, при этом в цепях транзистора протекают только постоянные токи.

При включении переменного напряжения возбуждения Uб в выходной цепи появляется переменная составляющая тока, протекающая по цепи Источник напряжения возбуждения (точка 1) => Базо-эмиттерный переход транзистора => Блокировочный конденсатор Cбл1 => Источник напряжения возбуждения (точка 2).

Под действием переменной составляющей в цепи базы появляется переменная составляющая в цепи коллектора, протекающая по цепи Коллектор-База-Эмиттер транзистора => Блокировочный конденсатор Cбл2 => колебательный контур => коллектор транзистора.

Таким образом в транзисторном генераторе с внешним возбуждением осуществляется усиление колебаний по напряжению, току и следовательно по мощности.

Различают усилители, в которых транзисторы включены по схеме с общим эмиттером, общим коллектором и общей базой.

Следует различать включение транзисторов по постоянному и переменному токам.

41. Простые схемы выхода.

Антенна, имеющая эквивалентные параметры Xа и rа подключена через разделительный конденсатор Cр к анодной цепи лампы выходного усилителя, в которую включен элемент связи Lсв. В рассматриваемом примере реактивная составляющая входного сопротивления антенны имеет ёмкостной характер. В эквивалентной схеме лампа заменена эквивалентным источником тока SUc и кроме того показаны эквивалентные сопротивления элементов связи и настройки. Для образовании в анодной цепи между точками А и К колебательной системы необходимо, чтобы выполнялось условие резонанса Xсв=-(Xн+Xа). Это условие обеспечивается подбором реактивных составляющих сопротивлений элементов связи и настройки и может быть выполнено в различных вариантах. Эквивалентное сопротивление контура в точках подключения лампы равно RэАК=ρ²/r. Для обеспечения заданного режима работы усилителя необходимо обеспечить выполнение условия Rэопт=RэАК=Xсв²/r.

42.Процесс установления колебаний на выходе АГ.

Рассмотрим процесс возникновения колебаний в автогенераторе, или механизм самовозбуждения генератора, и установление колебаний определенной амплитуды, т. е. стационарный режим работы генератора.

Причиной возникновения колебаний в автогенераторе являются флуктуации (случайные возмущения) тока в элементах реальной схемы (за счет теплового движения электронов в активных элементах и резисторах, дробового эффекта и т. д.), а также за счет внешних помех. Флуктуации тока iК, протекающего через контур, вызывают флуктуации напряжения на контуре uК .Спектр этих случайных возмущений весьма широк и содержит составляющие всех частот.

Составляющие напряжения uК с частотами, близкими к резонансной частоте контура w0, имеют наибольшую амплитуду, так как модуль комплексного эквивалентного сопротивления контура является наибольшим и равным ROэ именно на резонансной частоте w0. Выделенное на контуре гармоническое с частотой w0 напряжение через цепь ОС, образованную вторичной обмоткой трансформатора, передается на вход транзистора, создавая напряжение uК. Это напряжение вызовет увеличение коллекторного тока iК. что, в свою очередь, приведет к увеличению напряжения на контуре uК. Как следствие этого увеличатся напряжение обратной связи uос и напряжение uК и, значит, вновь увеличатся коллекторный ток и напряжение на контуре uК и т. д. Таким образом, в замкнутой системе автогенератора самовозбуждаются колебания частоты, близкой к резонансной частоте контура w0.

Очевидно, важным условием возникновения колебаний является то, что фаза напряжения uБЭ должна быть такой, при которой увеличение напряжения uК вызывает увеличение коллекторного тока iК и, тем самым, порождает новое увеличение uК. Данное условие и есть условие баланса фаз. Баланс фаз достигается правильным включением вторичной обмотки трансформатора. При другом ее включении возрастание напряжения на контуре uК приведет к уменьшению коллекторного тока, т. е, баланс фаз нарушится и самовозбуждения не произойдет.

Обратная связь, при которой выполняется баланс фаз, является положительной ОС. В противном случае ОС отрицательная. Самовозбуждение автогенератора возможно только при наличии положительной ОС.

Процесс самовозбуждения колебаний в контуре с энергетической точки зрения объясняется тем, что от источника питания с помощью транзистора в контур за один период колебания поступает энергии больше, чем расходуется ее в резистивном сопротивлении контура. Это эквивалентно, как уже отмечалось ранее, внесению в контур отрицательной проводимости GВН, превышающей по величине эквивалентную проводимость контура G, что приводит к отрицательному значению коэффициента затухания контура a и, следовательно, к возникновению в контуре нарастающих колебаний.

Пока амплитуда напряжения uБЭ, была мала, работа происходила на линейном участке ВЛХ транзистора. С увеличением амплитуды колебании в контуре возрастает напряжение ОС uос - и, следовательно, входное напряжение транзистора uБЭ.При этом вес сильнее сказывается нелинейность ВАХ транзистора. Наконец, при достаточно больших амплитудах колебаний ток коллектора iК перестает увеличиваться, значения напряжения на контуре uК, обратной связи uос и входное uБЭ стабилизируются, в автогенераторе установится стационарный динамический режим с постоянной амплитудой колебаний и частотой генерации, близкой к резонансной частоте колебательного контура w0. Таким образом, стационарные колебания в автогенераторе устанавливаются только благодаря наличию нелинейности ВЛХ транзистора.

В стационарном режиме энергия, поступающая в контур, вся рассеивается в эквивалентной резистпвпой проводимости контура, т. е. вносимая в контур отрицательная проводимость GВН оказывается равной эквивалентной проводимости G и полностью компенсируют ее; коэффициент затухания контура a обращается в нуль. В контуре существуют незатухающие гармонические колебания.

43. Прямой и косвенный методы получения УМ.

Прямой метод получения угловой модуляции состоит в том, что передаваемый сигнал непосредственно или после пред коррекции в корректирующем усилителе непосредственно воздействует на автогенератор передатчика и изменяет его частоту. Для этого в контур генератора вводится управляемый реактивный элемент емкость или индуктивность которого меняется в зависимости от приложенного к нему модулирующего напряжения.

Косвенный метод угловой модуляции рисунок 38. Реализуется с помощью фазового модулятора поворачивающего фазу колебания полученного от автогенератора несущей частоты пропорционально приложенного к нему модулирующему напряжению особенностью данного метода является то что фазовый модулятор может дать максимальную девиацию фазы равной 90 градусов но с большими не линейными искажениями. Девиацию фазы необходимо выбирать не более 25-30 градусов. Для увеличения индекса модуляции и дивиации частоты применяют многократное умножение частоты, в результате чего несущая частота и девиация увеличивается в n-раз. Из сравнения схем 37 и 38 можно заключить, что при прямом методе получения угловой модуляции управляющее устройство (УРЭ) в месте с питающими напряжениями входит в состав генератора и неизбежно увеличивает нестабильность его средней частоты. С дугой стороны мгновенная частота такого генератора может меняться в довольно широких пределах. При косвенном методе угловой модуляции в автогенераторе могут быть приняты все доступные методы стабилизации частоты, по этому в таких передатчиках без дополнительных мер достигается высокая стабильность несущей частоты. Фазовая модуляция на практике используется как предварительная ступень для последующего превращения в частотную. А по сколько фаза колебания и его частота связаны интегральной зависимостью, то в качестве корректирующего устройства при косвенном методе должна выступать интегрирующая RC цепь.

Работа генератора в режиме колебаний второго рода.

Работа многоконтурного АГ с ОЭ.

Свойства и параметры колебательного контура I вида.

Параллельные колебательные контуры делят на четыре основных вида. Контур четвёртого вида является наиболее общим, а все остальные контуры являются его частным случаем.

Рассмотрим колебательный контур первого вида. Его эквивалентное сопротивление между точками 1 и 2 равно Zэ=((rl+jωL)(rc+j/ωC))/(rl+jωL-j1/ωC+rc)

Так как у реальных радиочастотных катушек и конденсаторов с высокой добротностью сопротивления потерь малы, по сравнению с реактивными сопротивлениями, то получим приближённую формулу Zэ=(L/C)/(r+j(ωL-1/ωC)) r=rl+rc

44. Работа генератора в режиме колебаний второго рода.

Чтобы генератор работал в режиме колебаний второго рода напряжение смещения нужно выбрать так, чтобы в исходном режиме рабочая точка А находилась на нижнем изгибе характеристики лампы. При этом если в цепи управляющей сетки действует только постоянное напряжение смещения, то лампа закрыта, и тока в цепи анода нет. С момента появления на сетке лампы напряжения возбуждения результирующее мгновенное напряжение на сетке будет пульсирующим.

Ec=Ec+Uc(cosωt)

В анодной цепи при этом протекает ток в виде периодической последовательности косинусоидальных импульсов.

45. Работа многоконтурного АГ с ОЭ.

Работа двухконтурного генератора по схеме с общим эмиттером.

Работа варианта двухконтурных схем, как на прошлом рисунке, принципиально аналогична. Рассмотрим наиболее распространённую схему с общим эмиттером.

Частоты связи определяют из результирующего соотношения Xрез=Xб+Xк+Xос=0, где Xрез – результирующее активное сопротивление цепи генератора при последовательном обходе, Xб – реактивное сопротивление базового контура, Xк – реактивное сопротивление коллекторного контура, Xос – реактивное сопротивление цепи обратной связи.

+++

На нижней частоте связи реактивные сопротивления базового и коллекторного контуров положительны, то есть носят индуктивный характер, а реактивное сопротивление обратной связи отрицательно, то есть носит ёмкостной характер.

В результате эквивалентная схема соответствует автотрансформаторной трёхточечной схеме (6б). следовательно для нижней частоты связи выполняется баланс фаз и при коэффициенте обратной связи, достаточном для самовозбуждения, схема будет генерировать нижнюю частоту, которая будет меньше наименьшей из частот контуров, причём баланс фаз справедлив как при выполнении условия ωб>ωк, так и при выполнении ωб<ωк.

Так как контур генератора связывается с первым усилителем, то наиболее выгоден второй случай, когда частота коллекторного контура больше частоты базового контура. При таком выборе собственных частот контура изменение параметров анодного контура в следствии реакции первого усилителя почти не влияет на генерируемую частоту, что приводит к её более высокой стабильности.

В первом же случае нижняя генерируемая частота определяется в основном частотой коллекторного контура. На верхней частоте связи ωв баланс фаз не выполняется и самовозбуждение не возможно. Эквивалентная схема для этой частоты приведена на рисунке 6в. Из графика 6а видно, что если один из контуров обладает значительно большей добротностью, чем второй контур, то в этом случае и нижняя и верхняя частоты связи будут лежать в близи резонансной частоты высокодобротного контура. Поэтому всякая перестройка его будет вызывать почти пропорциональное изменение частоты генерируемых колебаний. В то же время перестройка второго контура будет лишь в малой степени изменять частоту генератора. При этом говорят, что высокодобротный контур определяет частоту автоколебаний в системе. При этом изменение ёмкости цепи обратной связи или настройка второго контур будут вызывать лишь очень небольшие изменения.

В виду того, что нижняя частота связи лежит ниже частоты обои контуров, а верхняя между ними, переход с одной частоты связи на другую приводит к изменению эквивалентной реактивности только одного из контуров, настроенного на более низкую частоту. В результате при переходе между частотами меняется знак коэффициента обратной связи.

46. Свойства и параметры колебательного контура I вида.

На всех частотах отличных от резонансных его эквивалентное сопротивление меньше резонансного.

Параллельные колебательные контуры делят на четыре основных вида. Контур четвёртого вида является наиболее общим, а все остальные контуры являются его частным случаем.

Рассмотрим колебательный контур первого вида. Его эквивалентное сопротивление между точками 1 и 2 равно Zэ=((rl+jωL)(rc+j/ωC))/(rl+jωL-j1/ωC+rc)

Так как у реальных радиочастотных катушек и конденсаторов с высокой добротностью сопротивления потерь малы, по сравнению с реактивными сопротивлениями, то получим приближённую формулу Zэ=(L/C)/(r+j(ωL-1/ωC)) r=rl+rc

47. Свойства кварцевого резонатора.

Сложение мощностей в мостовых устройствах.

Мостовым устройством называется многополюсник, с помощью которого обеспечивается совместная и взаимонезависимая работа двух и более генераторов ВЧ колебаний на одну общую нагрузку. Взаимонезависимая работа (взаимная развязка) позволяет сохранить неизменным сопротивление нагрузки для всех усилителей, при изменении режима работы любого из них. Схемы мостовых устройств классифицируют по фазовым соотношениям суммируемых сигналов, способу сложения и элементной базе. Рассмотрим сложение мощностей в устройстве из четырёх последовательно включенных резисторов.

К четырёхполюснику подключены два источника ВЧ колебаний: Генератор Г1 к точкам А А’ и генератор Гц к точкам Б Б’. при выполнении условия, что R1=R2 и R3=R4 обеспечивается взаимонезависимая работа каждого генератора, а при равенстве всех сопротивлений обеспечивается одинаковая нагрузка каждому генератору. Предположим, что напряжение генераторов действуют как показано на рисунке. Так как сопротивления равны между собой, потенциалы точек Б и Б’ для генератора Г1 будут одинаковыми. Аналогично будут одинаковы и А с А’ для Г2. Следовательно мост может быть замкнут накоротко или разомкнут в точках Б Б’ или между этими точками может быть включен другой источник ВЧ колебаний, но нагрузка генератора Г1 останется неизменной. Если обеспечить равенство амплитуд и синфазность напряжений генераторов Г1 и Г2, то ток I1 будет равен по амплитуде и синфазен току I2. Тогда в резисторах R1 и R3 токи компенсируют друг друга, а в резисторах R2 и R4 складываются. Резисторы R1 и R3 называют балластными, а R2 и R4 нагрузочными. Вся полезная мощность генераторов рассеивается на сопротивлениях нагрузки R2 и R4.