1) Двухтактная схема включения усилительных приборов.

В двухтактной схеме лампы подключаются к контуру с противоположных сторон. Схема будет работать в режиме усиления только в том случае, если напряжение возбуждения будет подводиться к сеткам в противофазе. Для этого сетки ламп подсоединяют к противоположным концам катушки связи, середину которой соединяют с катодами ламп.

Так как нечётные гармоники тока находятся в противофазе, а чётные в фазе, то первые будут суммироваться, а вторые вычитаться. При полной симметрии схемы, когда постоянные составляющие и амплитуды токов плеч равны, вычтем составляющие гармоник тока Iа” из гармоник тока Iа’, получим Iа.

Из этого уравнения можно сделать вывод, что в случае полной симметрии схемы токи основной частоты и нечётных гармоник в анодной цепи складываются, а постоянные составляющие и чётные гармоники токов плеч вычитаются. Это является ценным свойством схемы, поскольку среди высших гармоник вторая обладает наибольшей амплитудой и её подавление существенно облегчает фильтрацию в нагрузочной системе. С другой стороны в участках цепи, через которые токи плеч проходят в одном направлении, результирующий ток равен сумме токов плеч. Например, в проводе питания.

Отсюда видно, что в общих цепях источника питания отсутствуют первая и все нечётные гармоники.

2) Принцип построения автогенератора по трёхточечной схеме.

В этой схеме полагаем входное сопротивление транзистора бесконечно большим, а сопротивление Z1, Z2 и Z3 имеющими малые потери. Последние же образуют высокодобротный контур. Напряжение связи снимается с сопротивления Z2, тогда коэффициент передачи цепи обратной связи Kос равен Z2/(Z2+Z3).

В транзисторной схеме транзистор выбран высокочастотным и на частоте генерируемых колебаний его инерционными свойствами можно пренебречь. При этом сдвиг фаз между входным и выходным напряжениями усилителя при разомкнутой цепи обратной связи можно считать равным 180 градусам. Тогда в замкнутой цепи обратной связи сдвиг фаз должен составлять 180 градусов, то есть в установившемся режиме сдвиг фаз в транзисторе должен быть равен сдвигу фаз в замкнутой цепи ОС.

Автогенератор, собранный по схеме Клаппа представлен на рисунке 6. Колебательный контур автогенератора состоит из конденсаторов C1 С2 С4 и катушки L1. Конденсатор C5 служит для регулирования связи генератора с нагрузкой. Катушки L2 и L3 предназначены для разделения ВЧ цепей и цепей питания по постоянному току. Резисторы R1 и R2 создают начальное смещение на транзисторе, которое обеспечивает режим мягкого самовозбуждения при включении автогенератора.

Цепью автоматического смещения в схеме автогенератора служит цепочка R3-C3 в цепи эмиттера транзистора.

3) Амплитудная модуляция. Коэффициент модуляции. Спектр АМ сигнала.

Предположим, что передаваемый сигнал представляет собой функцию времени UΩ(t), медленно изменяющуюся, по сравнению с гармоническим радиочастотным колебанием Uω(t). Тогда при АМ амплитуда напряжения радиочастотного колебания должна меняться во времени в соответствии с передаваемым сигналом. При отсутствии АМ, режим работы передатчика называют режимом молчания.

Из рисунка 3 видно, что при коэффициенте модуляции более 1, симметричность модуляции нарушается и огибающая модулированного сигнала уже не соответствует передаваемому сигналу. Это приводит к искажениям при приёме. Такое искажение называется перемодуляция. Для отсутствия перемодуляци необходимо обеспечить условие, чтобы амплитуда несущих колебаний должна быть больше или равна максимальной амплитуде передаваемого сигнала. На практике выбирают коэффициент модуляции меньше 1. Это объясняется тем, что мощность реального модулированного сигнала может меняться в значительных пределах, и при больших пиковых значениях возможна перемодуляция.

4)

Амплитудная анодная модуляция Схема амплитудной анодной модуляции приведена на рис. 10.9. В ней модулирующие колебания меняют нулевую составляющую анодного напряжения Ua0. Таким образом, для неискажённой модуляции здесь необходима линейная зависимость амплитуды первой гармоники анодного тока Ia1 от Ua0.

На рис. 10.10 приведено семейство колебательных характеристик резонансного усилителя на пентоде, снятых при различных напряжениях источника анодного питания Ua0. В недонапряжённом режиме все характеристики этого семейства практически совпадают, так как при нём анодный ток мало зависит от напряжения на аноде. В перенапряжённом режиме, как было показано в § 9.3,

т.е. меняется пропорционально Ua0. Несколько зависимостей Ia1 от Ua0 при постоянном Ucm(модуляционных характеристик), полученных из рис. 10.10, изображено на рис. 10.11.

На рис. 10.12 изображено семейство колебательных характеристик резонансного усилителя на триоде. В этом случае Ia1 зависит от Ua0 и в недонапряжённом режиме, поскольку уменьшениеUa0 приводит к сдвигу характеристики ia = f(uc) вправо.

Схема анодной модуляции имеет преимущество перед схемой сеточной модуляции, заключающееся в том, что при работе в перенапряжённом режиме или вблизи него напряжениеUam всё время примерно равно Ua0 , что является необходимым условием для получения хорошего кпд (§ 9.4). В схеме сеточной модуляции   лишь в моменты максимальной амплитуды. В остальное время Uam < Ea. С другой стороны, модулирующее напряжение и необходимая мощность источника модулирующих колебаний при сеточной модуляции меньше, чем при анодной. В этом преимущество сеточной модуляции. В радиопередатчиках применяются обе схемы модуляции.

Рис. 5-9 Схема тронной коллекторной модуляции выходного каскада транзисторного передатчика

При осуществлении тройной коллекторной модуляции возможны два резко различных физических принципа получения модуляции выходного, т. е. коллекторного тока модулируемого каскада. Они существенно отличаются друг от друга.

Первый принцип заключается в том, что модуляция коллекторного тока происходит за счет перераспределения тока эмиттера между коллектором и базой транзистора, когда уменьшение коллекторного тока происходит за счет повышения тока базы, как это имеет место при одинарной и отчасти двойной коллекторной модуляции с Umu = nocT. в перенапряженном режиме.

Второй принцип заключается в том, что модуляция происходит за счет yMeHbffle.iHH коллекторного тока генератора вследствие постепенного запирания транзистора по току эмиттера в результате базовой модуляции (в основном возбуждением). Коллекторная модуляция по этому принципу может быть обеспечена в генераторе, имеющем любой, включая и недонапряженный, режим работы. Как правило, в качестве максимального режима здесь выбирается критический или слабо перенапряженный режим.

Таким образом, из-за модуляции напряжения возбуждения тройная коллекторная модуляция не критична к режиму работы модулируемого генератора. Кроме того, в такой схеме в процессе модуляции за период остается практически неизменной относительная или динамическая напряженность режима генераторного каскада, а поскольку основной режим выбирается близким к критическому, то ток базы при комбинированной коллекторной модуляции с movar будет иметь малую величину, а это снижает требуемую мощность предшествующего (предоконечного) каскада до такой величины, которая характерна предоконечному каскаду передатчика, имеющего в выходном каскаде модуляцию базовым смещением (см. § 5-8). Далее, поскольку Lm6 = var, то в схеме на рис. 5-9, т. е. при тройной коллекторной модуляции, можно создать (см. § 5-8-5-10) такой режим работы, при котором постоянная составляющая тока базы модулируемого выходного каскада будет иметь не только малую, но и практически неизменную (в процессе модуляции за ее период) величину. В таких случаях автоматическая базовая модуляция смещением или исчезает, или оказывается малоэффективной, а поэтому базовое автосмещение в таких случаях можно заменить фиксированным смещением от отдельного источника, который в силу малого значения постоянной составляющей тока базы будет достаточно маломощным по сравнению со случаем одинарной коллекторной модуляции. Вполне ясно, что при использовании отдельного источника смещения тройная коллекторная модуляция по схеме вида рис. 5-9 как бы вырождается в двойную коллекторную модуляцию с постоянным смещением (с £5 = - пост.) Это и есть четвертый способ осуществления коллекторной модуляции. Следует иметь в виду, что по своим свойствам двойная коллекторная модуляция с 6 = = пост. мало отличается от тройной, но достаточно существенно она отличается от двойной коллекторной модуляции с Um6= пост.к недостатку способа комбинированной коллекторной модуляции с f)m6 = var следует отнести необходимость модуляции предшествующего и выходного каскадов по коллекторным цепям, что связано с дополнительным (по сравнению со случаем, например, одинарной модуляции) увеличением мощности модулятора и частичным усложнением схемы двух мощных каскадов радиоустройства.

5) Особенности работы транзисторного усилителя мощности.Между транзистором и электровакуумной лампой имеются значительные различия во внутренних физических процессах, но при анализе процессов в генераторе, связанных с внешней цепью транзисторного генератора можно воспользоваться теорией ламповых генераторов. Такое обобщение основано на том, что и ламповый и транзисторный генератор можно рассматривать как активный четырёхполюсник, внутри которого имеется источник энергии. Однако такое обобщение справедливо лишь для области, где транзистор может считаться безиннерционным.

6) Варикап в схеме Клаппа.

ЧМ, получаемая прямым методом с помощью варикапа, реализуется включением варикапа в автогенератор по схеме ёмкостной трёхточки или её модификации – схемы Клаппа.

Из трёх включенных последовательно контурных конденсаторов схемы Клаппа наименьшим является C3. Поэтому от его ёмкости сильно зависят эквивалентная ёмкость контура и рабочая частота автогенератора. Поэтому варикап обычно включают на место конденсатора C3.

Автогенератор представляет собой ёмкостную трёхточку, содержащую элементы схемы C1, C2 и L2. ЧМ осуществляется варикапом C8, включенным последовательно в контур. Резисторы R1, R2 и R4 обеспечивают режим работы транзистора по постоянному току. Дроссели L2, L3, L4 и конденсаторы C3-C7 – блокировочные. По цепи C4-L4 на p-n переход подаётся модулирующее напряжение, а по цепи L4-R4 – напряжение смещения. Напряжение смещения выбирают таким, чтобы p-n переход всегда находился в закрытом состоянии, то есть чтобы выполнялось условие . Кроме того, максимальное значение обратного напряжения на варикапе не должно превышать пробивного напряжения .

Девиация частоты и уровень нелинейных искажений определяются нелинейностью характеристики барьерной ёмкости варикапа и влиянием ёмкости варикапа на резонансную частоту контура автогенератора.

7) Виды простых схем выхода.

В зависимости от характера сопротивления реактивной составляющей входного сопротивления антенны возможны следующие варианты построения простой схемы:

+++

+++

+++

+++

В качестве органа связи может использоваться либо индуктивность либо ёмкость. Целесообразность использования той или иной схемы определяется максимально достижимым КПД антенного контура, под которым понимают отношение мощности, затрачиваемой в антенне, ко всей мощности, развиваемой в антенном контуре 1/(1+((rн+rсв)/rа).

8) Влияние изменения анодного напряжения.

+++

На рисунке показаны динамические характеристики и импульсы анодного тока для различных значений анодного напряжения. При напряжении Eа2 показана динамическая характеристика генератора, работающая в динамическом режиме. Если увеличить анодное напряжение до величины Eа1, то динамическая характеристика переместится вправо, практически параллельно себе. С возрастанием анодного напряжения несколько увеличится амплитуда импульсов анодного тока. Вследствие этого первая гармоника анодного тока и напряжения на контуре немного возрастают, благодаря чему коэффициент использования анодного тока остаётся практически неизменным.

Верхний конец динамической характеристики кончается на статической характеристике, снятой при максимальном сеточном напряжении. Динамическая характеристика смещается в область меньших сеточных токов, следовательно, уменьшается мощность возбуждения и мощность, рассеиваемая на сетке, и генератор переходит в недонапряжённый режим.

Благодаря малому наклону пологой части статических характеристик большинства генераторных ламп амплитуда первой гармоники, а следовательно и колебательная мощность, возрастают пропорционально анодному напряжению. Следовательно, возрастает мощность рассеивания на аноде, а КПД генератора падает. Если же наоборот уменьшить анодное напряжение до величины Eа3, то амплитуда импульсов анодного тока резко уменьшается и в вершине их проявляется провал, за счёт резкого возрастания сеточного тока при малых напряжениях на аноде. Генератор переходит в перенапряжённый режим.

Как показывает практика, уменьшение импульса анодного тока и появление провала в нём приводят к тому, что напряжение на контуре меняется пропорционально анодному напряжению. Поэтому коэффициент использования анодного напряжения остаётся неизменным. Вследствие уменьшения амплитуды первой гармоники анодного тока уменьшается генерируемая мощность. Подводимая мощность уменьшается вследствие уменьшения постоянной составляющей анодного тока и анодного напряжения. Поэтому КПД генератора практически не меняется. При уменьшающейся подводимой мощности это означает, что уменьшается мощность, рассеиваемая на аноде.

Увеличение сеточных токов приводит к увеличению мощности рассеивания на сетках и мощности возбуждения. Коэффициент усиления по мощности каскада падает.

9) Влияние изменения напряжения возбуждения.

Влияние изменения амплитуды возбуждающего напряжения на режим работы лампового генератора в основном аналогично влиянию изменения напряжения смещения: с увеличением напряжения возбуждения изза увеличения положительных напряжений на сетке анодный и сеточный токи возрастают практически по линейному закону вплоть до достижения граничного режима. После перехода в перенапряжённый режим изза резкого возрастания сеточного тока в импульсе анодного тока появляется провал, вследствие чего первая гармоника и постоянная составляющая анодного тока перестают увеличиваться даже несколько падают. При работе генератора в режиме C (θ меньше 90 градусов) увеличение амплитуды возбуждения приводит к увеличению угла отсечки. При работе в режиме B (θ=90) угол отсечки не зависит от напряжения возбуждения. В режиме AB (θ>90) увеличение возбуждения приводит к уменьшению угла отсечки. Подводимая мощность изменяется пропорционально постоянной составляющей сеточного тока, а подводимая мощность пропорциональна квадрату первой гармоники. Сеточный ток растёт с увеличением напряжения возбуждения.

10) Влияние изменения напряжения смещения.

Пусть при напряжении смещения E’с генератор работает в граничном режиме. Если уменьшить напряжение смещения до значения E’’с, то увеличение напряжения в положительной области приведёт к появлению больших сеточных токов и провалов в вершине импульса, то есть генератор перейдёт в перенапряжённый режим. Амплитуда импульсов анодного тока при этом не возрастает.

Первая гармоника и постоянная составляющая анодного тока должны были бы несколько возрасти вследствие увеличения угла отсечки, но благодаря появлению провалов в вершине они остаются практически неизменными, а при значительном провале даже уменьшаются. Следовательно, генерируемая и подводимая мощности остаются неизменными либо уменьшаются. Мощность возбуждения растёт, а коэффициент усиления по мощности каскада падает. Увеличение угла отсечки приводит к некоторому ухудшению КПД и увеличению мощности рассеяния на аноде.

Если увеличить напряжение смещения, то рабочая точка сместится в сторону малых сеточных токов, импульсы анодного тока станут остроконечными, их амплитуда и угол отсечки уменьшатся. Уменьшится первая гармоника анодного тока и постоянная составляющая. Следовательно, уменьшится генерируемая и подводимая мощности. КПД генератора будет уменьшаться.

11) Влияние непостоянства питающих напряжений и реакции последующих усилителей на частоту АГ.

В генераторе частота изменяется от само перегрева. Это явление называется выбегом частоты (рис. 55). Его влияние сильно сказывается впервые 15 — 20 мин работы передатчика. Под воздействием температурных влияний больше всего изменяются элементы колебательной системы — катушки индуктивности и конденсаторы, которые в основном и определяют стабильность частоты.

Для уменьшения температурных коэффициентов индуктивности и емкости 1в 7 — 20 раз) применяют: катушки, изготовленные методом вжигания металла в керамику; горячую намотку катушек (температура провода до 150'С); высококачественную керамику для каркасов катушек; провод для намотки из инвара, имеющий малый температурный коэффициент. Для уменьшения т. к. е. применяют конденсаторы с высококачественными диэлектриками или воздушные конденсаторы, а также конденсаторы с отрицательным т. к. е. (компенсационные). При тщательном подборе катушек и конденсаторов можно добиться существенной компенсации аь и ас. К климатическим влияниям относятся также изменения атмосферного давления и влажности. С увеличением высоты атмосферное давление падает (рис. 56), а это ухудшает теплопроводность воздуха, следовательно, температура в радиоустройстве повышается. Изменение влажности увеличивает поверхностную проводимость изолирующих элементов, т. е. уменьшает добротность колебательных систем, их эталонность. Чтобы уменьшить влияние давления и влажности, отдельные элементы, ступени, передатчик в целом, негигроскопичные диэлектрики, а также специальные осушители и поглотители влаги герметизируют.

12) Влияние рассогласования выходных напряжений генераторов на мощность в нагрузке и КПД мостового устройства.

13) Выходные усилители.

Выходные усилители служат для выделения заданной мощности в передающую антенну или фидерную линию, связывающую антенну с передатчиком. Они являются основными потребителями энергии источников питания. К ним предъявляются следующие требования:

Они должны обеспечить заданную полезную мощность в антенне при максимально возможном КПД.

Они должны иметь минимальное число элементов настройки.

В выходной цепи должна осуществляться наилучшая фильтрация высших гармоник с тем, чтобы уровень гармоник в антенне был наименьшим.

Выходные усилители подвижных передатчиков, как правило, должны рассчитываться для работы с различными типами антенн, имеющих разные параметры.

В зависимости от типа антенны схемы выхода могут быть симметричными и несимметричными.

Симметричные схемы выхода применяют при работе с симметричными антеннами. В этих схемах выходные клеммы всегда имеют равные по величине, но противоположные по знаку потенциалы относительно корпуса. В несимметричных схемах потенциал одной из выходных клемм всегда равен 0.

При несимметричной схеме выхода и симметричной антенне применяют согласующие устройства. Выходные усилители классифицируют по схеме включения антенны.

Различают простые и сложные схемы выхода.

В простых схемах выхода антенна вместе с элементами связи и настройки образует контур, являющийся основной нагрузкой генератора.

В сложных схемах в выходную цепь усилителя помещают промежуточный контур, который связывается с антенной и передаёт в неё полезную мощность.

Энергетический расчёт передатчика начинается с расчёта выходного усилителя. Для этого необходимо знать эквивалентные параметры антенны на тех частотах, на которые рассчитывается передатчик, а именно её реактивное сопротивление Xа=ωLа-(1/ωCа) и активное сопротивление.

14) Двухтактная схема включения усилительных приборов.

В двухтактной схеме лампы подключаются к контуру с противоположных сторон. Схема будет работать в режиме усиления только в том случае, если напряжение возбуждения будет подводиться к сеткам в противофазе. Для этого сетки ламп подсоединяют к противоположным концам катушки связи, середину которой соединяют с катодами ламп.

На управляющие электроды ламп кроме напряжения смещения подано напряжение возбуждения. Напряжение возбуждения каждой лампы равны по амплитуде, но противоположны по фазе. Тогда результирующее напряжение на сетке лампы будет равно Eс’=Uсм+Uвозб, Eс”=Uсм-Uвозб, где Uвозб=Uс(cos(ωt))

В следствии противофазности напряжений импульсы анодного тока сдвигаются на 180 градусов. Так как анодные токи плеч Iа’ и Iа” подводятся к контуру с противоположных концов, то результирующий ток контура Iа=Iа’-Iа”.

Пользуясь теоремой Фурье импульсы анодного тока можно представить в виде ряда

Iа’=Iа’0+Iа’1(cos(ω*t))+ Iа’2(cos(2ω*t)) + Iа’3(cos(3ω*t))+…

Iа”=Iа”0+Iа”1(cos(ω*t+π))+ Iа”2(cos(2ω*t+π)) + Iа”3(cos(3ω*t+π))+…

Так как нечётные гармоники тока находятся в противофазе, а чётные в фазе, то первые будут суммироваться, а вторые вычитаться. При полной симметрии схемы, когда постоянные составляющие и амплитуды токов плеч равны, вычтем составляющие гармоник тока Iа” из гармоник тока Iа’, получим Iа.

Из этого уравнения можно сделать вывод, что в случае полной симметрии схемы токи основной частоты и нечётных гармоник в анодной цепи складываются, а постоянные составляющие и чётные гармоники токов плеч вычитаются. Это является ценным свойством схемы, поскольку среди высших гармоник вторая обладает наибольшей амплитудой и её подавление существенно облегчает фильтрацию в нагрузочной системе. С другой стороны в участках цепи, через которые токи плеч проходят в одном направлении, результирующий ток равен сумме токов плеч. Например, в проводе питания.

Отсюда видно, что в общих цепях источника питания отсутствуют первая и все нечётные гармоники.

Отсутствие токов основной частоты и нечётных гармоник в проводах питания объясняется тем, что эти токи в плечах противофазны и если в данный момент в одном плече они направлены от контура к аноду лампы, то в другом плече, наоборот, от анода к контуру. Таким образом токи плеч дополняют друг друга и проходят через лампы и контур не попадая в цепи питания. Это также является ценным свойством схемы, так как во первых исчезают потери энергии на основной частоте и всех нечётных гармоник в цепях источников питания и во вторых облегчаются требования к блокировочным элементам, которые рассчитываются на пропускание токов наиболее низкой частоты. То есть первой гармоники.

Чётные гармонические составляющие импульсов анодного тока складываются в общем проводе. Следовательно, для них должен быть путь с малым сопротивлением. Поэтому средняя точка контура, соединённая с общим проводом должна быть в ёмкостной ветви, поскольку ёмкостная ветвь колебательного контура имеет существенно меньшее сопротивление для высших гармонических составляющих анодного тока.

15) Механические воздействующие факторы

Кроме климатических дестабилизирующих факторов, на цифровое

Устройство центральной сигнализации изделие могут воздействовать

Механические нагрузки, как при его транспортировке, так и при эксплу-

Атации в следствие толчков, торможений, порывовветра, работырядом

расположенныхдвигателейит. п.

Действие механических факторов вызывает ослабление сварных,

винтовых, заклепочныхсоединений, отвинчиваниевинтовигаек, обры-

выпроводоввместахпаекиизгибов, деформациииполомкидеталейи

т. д.

Длязащитыотдействиямеханическихдестабилизирующихфакто-

ровцифровыеустройствадолжнысоответствоватьтребованиямоднойиз

пятигруппмеханическогоисполнения (табл. 6), установленнымвстан-

дартеГОСТ 17516.1-90

16) Динамическая характеристика генератора при различных сопротивлениях нагрузки.

Построим динамические характеристики генератора при различных сопротивлениях нагрузки в его анодной цепи. Если сопротивление нагрузки равно 0, то динамическая характеристика представляет собой прямую линию, проходящую параллельно оси ординат и пересекающую ось абсцисс в точке Ea.

Так как нагрузки в выходной цепи нет, то изменение тока анода не вызывает изменения распределения выходного тока на выходе цепи. Для всех значений выходного тока напряжение на аноде лампы будет постоянным, одинаковым и равным напряжению питания анодной цепи.

При некотором небольшом сопротивлении нагрузки с увеличением тока во входной цепи переменное напряжение на нагрузке возрастает и следовательно остаточное напряжение на аноде лампы уменьшается. Динамическая характеристика будет при этом проходить под углом Бета, равным arctg(Rэ). Если сопротивление нагрузки в выходной цепи ещё больше увеличить, то динамическая характеристика будет проходить с ещё большим наклоном.

Режим работы генератора при оптимальном значении сопротивления нагрузки называют оптимальным или критическим. Динамическая характеристика такого режима пересекает статическую характеристику в точке её верхнего излома. (точка Б)

При переходе к перенапряжённому режиму в верхней части импульсов анодного тока появляется седловина, которая углубляется по мере того, как режим становится сильно перенапряжённым. Седловина возникает для того интервала времени, когда мгновенное напряжение на сетке становится близким по своей величине или превышающим величину напряжения на аноде. При таких условиях значительная часть электронов, идущих от катода, попадает не на анод, а на сетку. Так что анодный ток уменьшается, а сеточный резко возрастает.

17) динамической характеристикой называется линия на поле статических характеристик , отображающая изменение анодного тока под действием одновременно изменяющейся анодного и сеточного напряжения.

В динамическом режиме, когда в анодную или коллекторную цепь включена нагрузка, одновременно изменяются напряжение на сетке и на аноде усилительного прибора. Динамической характеристикой называется линия на поле статических характеристик, отображающая изменение анодного тока под действием одновременно изменяющихся анодного и сеточного напряжений. Иначе говоря динамической характеристикой генератора называют линию на статических характеристиках лампы, по которой перемещается рабочая точка за период колебаний. Форма динамической характеристики зависит от режима работы усилителя. То есть от выбора начальной рабочей точки, напряжения возбуждения и величины нагрузки. Идеализированная сеточная динамическая характеристика в недонапряжённом режиме представляет собой прямую линию с меньшей, чем у статической характеристики крутизной. Она выходит из точки, в котором статическая характеристика, соответствующая равенству анодного напряжения пересекает ось абсцисс.

+++

Идеализированная анодная динамическая характеристика также является прямой, исходящей из точки, соответствующей напряжению источника анодного питания.Угловой коэффициент характеристики всегда отрицателен, а по величине зависит от нагрузки. tgАльфа=-1/RэНаличие отрицательного углового коэффициента объясняется противофазностью анодного тока и анодного напряжения в динамическом режиме. Режим работы генератора, при котором ток в его выходной цепи протекает через усилительный прибор на протяжении части периода изменения напряжения возбуждения, называется режимом колебаний второго рода.Для работы генератора на электроды усилительного прибора подаются постоянные напряжения.Режим, при котором на лампу поданы все напряжения, кроме напряжения возбуждения, называется режимом покоя или исходным режимом. В таком случае генератор не создаёт колебаний.Чтобы генератор работал в режиме колебаний второго рода напряжение смещения нужно выбрать так, чтобы в исходном режиме рабочая точка А находилась на нижнем изгибе характеристики лампы. При этом если в цепи управляющей сетки действует только постоянное напряжение смещения, то лампа закрыта, и тока в цепи анода нет. С момента появления на сетке лампы напряжения возбуждения результирующее мгновенное напряжение на сетке будет пульсирующим.

Ec=Ec+Uc(cosωt)

В анодной цепи при этом протекает ток в виде периодической последовательности косинусоидальных импульсов.

18) Широкополосный. Трансформаторы с ферритовыми сердечниками обладают стабильными параметрами в широком диапазоне частот. Достаточно простые конструкции позволяют обеспечить перекрытие по частоте в пределах всех КВ диапазонов от 1,5 МГц до 30 МГц. Есть одно НО, сталкиваясь с которым некоторые авторы разочаровываются в возможностях ВЧ трансформаторов. Трансформаторы эффективно работают только при низких нагрузочных сопротивлениях, поэтому они часто используются в многочисленных схемах транзисторных усилителей.

ринципиальная схема избирательного усилителя на колебательных контурах приведена на рис. 1. и впервые предложена в [1].

                         Усилитель состоит из трех  каскадов на транзисторах VT1-VT3, включенных по схеме с непосредственной связью, причем транзисторы VT1 и VT3 включено по    постоянному току последовательно.            Входной сигнал с колебательного контура Q1  через катушку связи подается между базой VT1 и общей шиной (нижний конец связи  по высокой частоте заземлен через блокировочный конденсатор C1). Дроссель L1 служит для подачи смещения на базу VT1, а его индуктивность выбирается такой, чтобы индуктивное сопротивление на частоте сигнала было в несколько раз большим, чем входное сопротивление транзистора VT2. Второй дроссель L2 служит в качестве коллекторной нагрузки VT1, а его индуктивное сопротивление на частоте сигнала также должно быть намного больше входного сопротивления транзистора VT2. Эмиттер транзистора VT1 заземлен, поэтому он образует первый каскад усиления по схеме с ОЭ. Усиленный первым каскадом сигнал выделяется на параллельно включенных по высокой частоте дросселях L1 и L2 и подается на базу второго каскада усиления на транизторе VT2, также включенного по схеме с ОЭ. Усиленный вторым каскадом сигнал выделяется на нагрузке R и поступает на базу третьего транзистора VT3, который образует третий каскад усилителя. Конденсатор C2 является блокировочным, поэтому эммиттер транзистора VT3 по высокой частоте заземлен, и он оказывается включенным также по схеме с ОЭ. Выходной сигнал усилителя выделяется на контуре Q2, к которому подключается выходная нагрузка.

            Таким образом, все три транзистора в рассматриваемом усилителе включены по схеме с ОЭ и образуют высокочастотный усилитель ОЭ-ОЭ-ОЭ, имеющий наибольший коэффициент усиления по сравнению с другими схемами включения транзисторов в трехтранзисторных усилителях.

            Усилитель обладает высокой стабильностью параметров в широком диапазоне температур, что объясняется особенностями схемы включения транзисторов по постоянному току.