Принцип выполнения уров.
Устройства резервирования отказа выключателей (УРОВ) предназначены для отключения с небольшой выдержкой времени выключателей всех присоединений подстанции, подпитывающих место КЗ при отказе в отключении от защит одного из выключателей, контролируемых этим УРОВ. УРОВ может быть шинным или линейным. Для работы УРОВ необходимы следующие условия:
-действие защит на отключение выключателя;
-отказ выключателя в отключении;
-наличие тока в цепи отказавшего выключателя.
Устройства резервирования отказов выключателей устанавливаются, как правило, в комплекте с дифференциальной защитой шин (ДЗШ) или дифференциальной защитой ошиновки (ДЗО). При работе защит линии и отказе выключателя УРОВ через схему ДЗШ действует на отключение всех присоединений системы шин с запретом АПВ. При работе ДЗШ и отказе выключателя одной из линий при наличии высокочастотной защиты линии УРОВ действует на останов ВЧ передатчика соответствующей линии для отключения линии с противоположного конца. При наличии аппаратуры противоаварийной автоматики УРОВ действует в схему противоаварийной автоматики для передачи команды на отключение линии с противоположного конца с запретом АПВ. При работе ДЗШ и отказе выключателя одного из трансформаторов УРОВ действует на отключение смежных сторон трансформатора с запретом АПВ.
Отстройка от токов небаланса установившегося режима в схемах дифференциальных защит. Принцип магнитного торможения.
Отстройка от тока небаланса. В дифференциальных защитах трансформаторов отстройка от тока небаланса с целью обеспечения несрабатывания защиты при внешних КЗ осуществляется в основном двумя способами:
путем выбора тока срабатывания большим, чем максимальное расчетное значение тока небаланса Iнб, по выражению (41); этот способ используется для защит с реле серии РНТ-560, а также с РТ-40;
путем торможения (загрубления) дифференциальной защиты вторичным током внешнего КЗ, циркулирующим в плечах защиты; этот способ используется для защит с реле серии ДЗТ-10 и в этой книге не рассматривается [3, 9].
И в том, и в другом случаях необходимо определить максимальное расчетное значение тока небаланса при внешнем КЗ.
Расчетное значение тока небаланса. Расчетный ток небаланса в дифференциальных защитах трансформаторов принято представлять в виде суммы трех составляющих:
где Iнб— составляющая, обусловленная разностью намагничивающих токов трансформаторов тока в плечах дифференциальной защиты; в практических расчетах ее принято считать равной току намагничивания или полной погрешности е худшего из трансформаторов тока защиты; /"б — составляющая, обусловленная регулированием напряжения и, следовательно, изменением первичного тока только на регулируемой стороне трансформатора; Iнб — составляющая, вызванная неточностью выравнивания МДС с помощью уравнительных обмоток реле с НТТ.
Первая из составляющих, характерная для дифференциальной защиты любого из элементов электроустановок,
где Iк.max.ап. — периодическая составляющая тока при расчетном внешнем трехфазном металлическом КЗ; е — относительное значение тока намагничивания, равное полкой погрешности трансформаторов тока; при проектировании принимается равным 0,1 при обязательном выборе трансформаторов тока и сопротивления их вторичной нагрузки по кривым предельных кратностей (§ 8), при обслуживании защиты может быть определено по фактическим вольт-амперным характеристикам ТТ (рис. 27,6); Kanep — коэффициент апериодичности, учитывающий переходный режим; для реле с НТТ может быть принят равным 1, учитывая способность НТТ насыщаться при переходном однополярном токе с формой кривой, аналогичной кривой на рис. 37, а, для реле тока без НТТ (например, РТ-40) принимается равным 2; kодн — коэффициент однотипности, при разнотипных ТТ принимается равным 1.
Вторую составляющую тока небаланса необходимо учитывать только при расчете дифференциальной защиты трансформаторов с РПН, когда относительная погрешность, обусловленная регулированием напряжения на одной из сторон трансформатора, ∆U > 0,05:
Третья составляющая, обусловленная неравенством вторичных токов в плечах дифференциальной защиты I2ном.вн и I2ном.нн, при отсутствии устройств для выравнивания токов или МДС определяется по выражению
При выполнении дифференциальной защиты с реле серий РНТ-560 или ДЗТ-10, имеющими уравнительные обмотки (рис. 39), третья составляющая тока небаланса, обусловленная неточностью выравнивания МДС с помощью уравнительных обмоток, вычисляется по выражению
где ωрасч — расчетное число витков уравнительной обмотки; ω— принятое (целое) число витков уравнительной обмотки; Iк.max.вн.— то же, что в выражениях (44) и (45).
Принцип магнитного торможения
