35.Каким должен быть угол установки отклонителя, если необходимо уменьшить одновременно зенитный угол и азимут скважины (в какой четверти).

Угол установки отклонителя будет находиться в третьей четверти и будет равен:

180 < < 270.

36.Что такое анизотропия пород по буримости.

Большой интерес представляют исследования закономерностей искривления скважины в анизотропных наклонно залегающих породах. Неоднородность свойств пород(твердости,прочности и др.) в направлении, перпендикулярном к плоскости напластования и параллельном ему, характеризуется индексом анизотропии и представляет собой относительную разницу в буримости в направлении, параллельном плоскости напластования, и в направлении, перпендикулярном к нему. Было установлено, что равновесный угол ( угол стабилизации для условий ф / а1) в зависимости от нагрузки на долото, угла падения пород, индекса анизотропии и зазора между УБТ и стенкой скважины увеличивается при увеличении индекса анизотропии, угла падения пород и нагрузки на долото. С уменьшением зазора между УБТ и стенкой скважины равновесный угол увеличивается или уменьшается в зависимости от каждого конкретного случая. Особенно сильно растет величина равновесного угла при увеличении нагрузки на долото и угла падения пород.Чем выше анизотропность пластов, тем сложней искусственно отклонить скважину от вертикали.

37.Каким должен быть угол установки отклонителя, если необходимо увеличить зенитный угол и уменьшить азимут скважины (в какой четверти).

Угол установки отклонителя будет находиться в четвертой четверти и будет равен:

270 < < 360.

38.Что такое «фрезерующая способность долота».

Классификация долот по буримости разных пород (твёрдых, мягких),способность долота снижать угл искривления скважины. Эта способность долота не может характеризоваться показателями фрезерования стенки ствола, так как долото может фрезеровать стенки ствола, но вследствие неправильного выбора отклоняющей компоновки или режима бурения искривления ствола не произойдет или будет происходить с заниженной интенсивностью. Боковая фрезерующая способность долота должна характеризоваться параметром, который определяет конструктивные особенности данного долота и позволит еще до спуска в скважину отличить его от таких же однотипных или разнотипных долот и отдать предпочтение такому типу, который более всего отвечает цели предстоящего рейса по набору, стабилизации или снижению искривления скважины.

Коэффициент фрезерующей способности долота f - -отношение скорости фрезерования стенки скважины к скорости разрушения забоя рабочей поверхностью долота при действии одинаковых нагрузок.

39. Модель прогнозирования интенсивности искривления скважины.

К долоту приложена осевая нагрузка W, действующая по касательной к оси скважины у забоя. За счет изгиба КНБК и сил собственного веса, на долоте возникает поперечная сила U. Тангенс угла наклона приложенной к долоту результирующей силы R относительно касательной к оси скважины у забоя составляет величину tg  = U / W. Принимаем, что скорость перемещения долота прямо пропорциональна величине действующей результирующей силы. Проекции перемещения долота на оси  (перпендикулярно к пласту) и  (параллельно пласту) составляют, соответственно, величины

П_ = R Cos(    ) и П_ = R(1 – h)Sin(    ),

где h – буровой индекс анизотропии, понятие о котором введено Г. Вудсом и А. Лубинским; =(90-φ). h = (V_- V_)/ V_ , (3.1)

где V_ , V_ - механическая скорость бурения соответственно в направлениях перпендикулярном и параллельном пласту при равенстве приложенных в этих направлениях к долоту нагрузок. Рассматривая отношение П_ / П_ можно записать:

tg(    ) = (1 – h)tg(    ), (3.2)

где  - угол мгновенного перемещения долота в плоскости зенитного искривления относительно касательной к оси долота у забоя;

Формулу (3.3) можно представить в виде:  (1 h) + 0,5hsin[2(  )].

При бурении в анизотропной породе долото перемещается под углом  относительно касательной к оси скважины у забоя. В изотропной породе h=0 и =, то есть долото перемещается по направлению действия результирующей силы R. Величина угла  зависит параметров от КНБК, осевой нагрузки на долото, текущего зенитного угла и кривизны уже пробуренной части скважины в призабойной зоне, т.е.  = f(КНБК, W, , S). Процесс искривления в любой момент времени характеризуется равенством  = 0. Тогда: (1 h)_*f (КНБК, W, , S) + 0,5hSin[2(  )] = 0 (3.4)

Из последнего уравнения определяются будущий зенитный угол и кривизна скважины, т.е. осуществляется прогнозирование зенитного искривления. Подход к прогнозированию азимутального искривления аналогичен.