2.12.1. Ввод сырья в колонну

_{Массовый расход потока через штуцер L0=115070 кг/ч.}

_{Относительная плотность полуотбензиненной нефти}

_{Относительная плотность при температуре ввода сырья:}

_{Абсолютная плотность полуотбензиненной нефти при этой температуре}

_{Примем скорость парожидкостного потока в штуцере Wдоп =1,0м/с.}

_{Объемный расход потока:}

_{Диаметр штуцера:}

_{Примем к установке стандартный диаметр Dy=250 мм.}

_{2.12.2. Вывод бензина}

_{Объемный расход паров через штуцер Vв=2,26 м}³_/с.

_{Примем скорость паров Wдоп =30 м/с.}

_{Диаметр штуцера:}

_{Примем к установке стандартный диаметр Dy=350 мм.}

_{2.12.3. Вывод мазута}

_{Массовый расход потока через штуцер R1=72660 кг/ч.}

_{Относительная плотность мазута}

_{Относительная плотность мазута при температуре низа колонны:}

_{Абсолютная плотность мазута при этой температуре}

_{Примем скорость потока в штуцере Wдоп =0,6м/с.}

_{Объемный расход потока:}

_{Диаметр штуцера:}

_{Примем к установке стандартный диаметр Dy=250 мм.}

_{2.12.4. Ввод водяного пара}

_{Массовый расход водяного пара через штуцер Z1=2179,8кг/ч.}

_{Примем скорость потока в штуцере Wдоп =40 м/с.}

_{Температура пара составляет tп=400}⁰_{С, давление Рраб = 6 ат.}

_{Объемный расход потока:}

_Где

_Тогда

_{Диаметр штуцера:}

_{Примем к установке стандартный диаметр Dy=100 мм.}

_{2.12.5. Вывод первого циркуляционного орошения}

_{Первое циркуляционное орошение выводится с 15-ой тарелки в количестве gЦ1=38546,40 кг/ч.}

_{Абсолютная плотность орошения при температуре на 15-й тарелке}

_{Примем скорость потока в штуцере Wдоп =0,6м/с.}

_{Объемный расход потока:}

_{Диаметр штуцера:}

_{Примем к установке стандартный диаметр Dy=200 мм.}

_{2.12.6. Ввод первого циркуляционного орошения}

_{Первое орошение подается при температуре tЦ1=100}⁰_С.

_{Относительная плотность флегмы с 15-й тарелки}

_{Относительная плотность орошения при температуре 100}⁰_С:

_{Абсолютная плотность орошения при этой температуре}

_{Примем скорость потока в штуцере Wдоп =1,5м/с.}

_{Объемный расход потока:}

_{Диаметр штуцера:}

_{Примем к установке стандартный диаметр Dy=125 мм.}

_{2.12.7. Вывод второго циркуляционного орошения}

_{Второе циркуляционное орошение выводится с 25-ой тарелки в количестве gц2=40687,17 кг/ч. (после корректировки температуры вывода керосина).}

_{Абсолютная плотность этого потока при температуре на 25-ой тарелке}

_{Примем скорость потока в штуцере Wдоп =0,6 м/с.}

_{Объемный расход потока:}

_{Диаметр штуцера:}

_{Примем к установке стандартный диаметр Dy=350мм.}

_{2.12.8. Ввод второго циркуляционного орошения}

_{Второе орошение подается при температуре tЦ2=70}⁰_С.

_{Относительная плотность флегмы с 25-й тарелки}

_{Относительная плотность орошения при температуре 70}⁰_С:

_{Абсолютная плотность орошения при этой температуре}

_{Примем скорость потока в штуцере Wдоп =1,5 м/с.}

_{Объемный расход потока:}

_{Диаметр штуцера:}

_{Примем к установке стандартный диаметр Dy=125 мм.}

_{2.12.9. Вывод дизтоплива в стриппинг}

_{Дизтопливо в стриппинг выводится с 17-ой тарелки в количестве g17=25070,44 кг/ч.}

_{Абсолютная плотность жидкости при температуре на 17-й тарелке}

_{Примем скорость потока в штуцере Wдоп =0,6 м/с.}

_{Объемный расход потока:}

_{Диаметр штуцера:}

_{Примем к установке стандартный диаметр Dy=200 мм.}

_{2.12.10. Ввод паров из стриппинга дизтоплива}

_{Объемный расход паров через штуцер V6=0,3895 м}³_/с.

_{Примем скорость паров Wдоп =30 м/с}

_{Диаметр штуцера:}

_{Примем к установке стандартный диаметр Dy=150 мм.}

_{2.12.11. Вывод керосина в стриппинг}

_{Керосин в стриппинг выводится с 27-ой тарелки в количестве g27=15786,86 кг/ч.}

_{Абсолютная плотность жидкости при температуре на 27-й тарелке}

_{Примем скорость потока в штуцере Wдоп =0,6 м/с.}

_{Объемный расход потока:}

_{Диаметр штуцера:}

_{Примем к установке стандартный диаметр Dy=125 мм.}

_{2.12.12. Ввод паров из стриппинга керосина}

_{Объемный расход паров через штуцер V6=0,2880 м}³_/с.

_{Примем скорость паров Wдоп =30 м/с}

_{Диаметр штуцера:}

_{Примем к установке стандартный диаметр Dy=125 мм.}

_{Рассчитаем диаметры штуцеров в стриппинге керосина.}

_{2.12.13. Ввод водяного пара в стриппинг керосина}

_{Массовый расход водяного пара через штуцер Z3=300,2 кг/ч.}

_{Примем скорость потока в штуцере Wдоп =40 м/с.}

_{Температура пара составляет tп=400}⁰_{С, давление Рраб=6 ат.}

_{Объемный расход потока:}

_Где

_Тогда

_{Диаметр штуцера:}

_{Примем к установке стандартный диаметр Dy=40 мм.}

_{2.12.14. Вывод керосина из стриппинга}

_{Массовый расход потока через штуцер R3=15010 кг/ч.}

_{Относительная плотность керосина}

_{Относительная плотность керосина при температуре низа стриппинга:}

_{Абсолютная плотность керосина при этой температуре}

_{Примем скорость потока в штуцере Wдоп =0,6 м/с.}

_{Объемный расход потока:}

_{Диаметр штуцера:}

_{Примем к установке стандартный диаметр Dy=125 мм.}

_{2.12.15. Вывод паров из стриппинга керосина}

_{Количество паров, уходящих с верхней тарелки стриппинга под 27-ю тарелку атмосферной колонны G6 = 3395,89 кг/ч.}

_{Плотность паровой фазы}

_{Примем скорость потока в штуцере Wдоп =30м/с.}

_{Диаметр штуцера:}

_{Примем к установке стандартный диаметр Dy=125мм.}

_{Рассчитаем диаметры штуцеров в стриппинге дизтоплива.}

_{2.12.16. Ввод водяного пара в стриппинг дизтоплива}

_{Массовый расход водяного пара через штуцер Z2=401,8 кг/ч.}

_{Примем скорость потока в штуцере Wдоп =40 м/с.}

_{Температура пара составляет tп=400}⁰_{С, давление Рраб=6 ат.}

_{Объемный расход потока:}

_Где

_Тогда

_{Диаметр штуцера:}

_{Примем к установке стандартный диаметр Dy=50 мм.}

_{2.12.17. Вывод дизтоплива из стриппинга}

_{Массовый расход потока через штуцер R2=20090 кг/ч.}

_{Относительная плотность дизтоплива}

_{Относительная плотность дизтоплива при температуре низа стриппинга:}

_{Абсолютная плотность дизтоплива при этой температуре}

_{Примем скорость потока в штуцере Wдоп =0,6 м/с.}

_{Объемный расход потока:}

_{Диаметр штуцера:}

_{Примем к установке стандартный диаметр Dy=150 мм.}

_{2.12.18. Вывод паров из стриппинга дизтоплива}

_{Количество паров, уходящих с верхней тарелки стриппинга под 17-ю тарелку атмосферной колонны G6 = 4980,44 кг/ч.}

_{Плотность паровой фазы}

_{Примем скорость потока в штуцере Wдоп =30м/с.}

_{Диаметр штуцера:}

_{Примем к установке стандартный диаметр Dy = 150мм.}

_{ПРИЛОЖЕНИЕ 1}

_{Кривые ИТК и ОИ}

_{СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННОЙ ЛИТЕРАТУРЫ}

_{1. Брагинский О.Б., Шлихтер Э.Б. Мировая нефтепереработка. – М.: Academia, 2003. – 262 с.}

_{2. Гуревич И.Л. Технология переработки нефти и газа. Часть 1. – М.: 1972. – 360с.}

3. Обрядчиков С. Н. Технология нефти. ч. 2, М.:Гостоптехиздат, 1948.

4. Танатаров М.А., Ахметшина М.Н., Фасхутдинов Р.А. и др. Технологические расчёты установок переработки нефти. – М.: Химия, 1987. – 352 с.

5. Хорошко С.И., Хорошко А.Н. Нефти северных регионов. Справочник. – Новополоцк, 2004. – 126 с.

6. Эрих В. Н., Расина М. Г., Рудин М. Г. Химия и технология нефти и газа. М.:«Химия», 1972.

36