31. Способы компенсации начального напряжения смещения. Схема.

1. Изменяя положение контакта R1 мы увеличиваем Uбэ одного транзистора и уменьшаем Uбэ другого. Однако при этом изменяется глубина ООС по току для транзисторов ДУ так как R1’ ≠ R2”. Поэтому в настоящее время не используется (приводит к увеличению смещения дрейфа при дрейфе температуры).

2. Изменяя положение подвижного контакта R2 увеличиваем Uк одного из транзисторов и уменьшаем Uк другого (Uк = Uп1 – R1*Iк). Используется, но требует дополнительных выводов от кристалла микросхемы (NC).

3. При использовании ОУ или ДУ с одним задействованным входом на второй вход можно подавать напряжение, компенсирующее начальное смещение, регулируя при этом R3.

Если необходим только один вход, то к другому можно приложить постоянное напряжение и тем самым скомпенсировать напряжение разбаланса. Для этой цели служит потенциометр Для удобства установки малых напряжений дополнительно подключают необходимый делитель напряжения

Если требуются 2 входа, то различия между напряжениями эмиттер-база устраняют с помощью эмиттерных сопротивлений

Третья возможность выравнивания напряжения база-эмиттер состоит в том, чтобы обеспечить различные значения коллекторного тока. Для этого служит потенциометр Этим способом можно отрегулировать напряжение разбаланса до нуля.

32. Ду с динамической нагрузкой. Схема.

П ри интегральном исполнении дифференциальных усилительных каскадов вместо резисторов Rк широко используют транзисторы, выполняющие функцию динамических нагрузок каскада. Подобные схемы позволяют обеспечить существенно большие значения коэффициента усиления Ku по сравнению с ранее рассмотренными схемами, имеющими резистивные нагрузки, что важно при создании многокаскадных УПТ.

Транзисторы VT3 и VT4 p-n-p-типа, выполняющие функцию динамических нагрузок каскада. Близки по параметрам. При этом транзистор VT3 используется в качестве диода. Ток Iк1 транзистора VT1, протекающий также через транзистор VT3, создает напряжение, Uбэ3, определяющее входное напряжение. Поскольку транзисторы VT3 и VT4 близки по параметрам, ток Iк4 будет близок к Iк1. В этом главная особенность рассматриваемой схемы. Выходной дифференциальный сигнал снимается с коллектора транзистора VT2.

При e_г = 0 схема находится в режиме покоя. Токи Iк1 = Iк2 = Iк4 ≈ Iэ/2. Ток Iк4 протекает через транзистор VT2; Iн = 0, Uвых = 0.

Пусть источник входного сигнала e_г имеет полярность, показанную на рисунке. Под воздействием сигнала e_г возрастает ток Iб1 и убывает ток Iб2. Изменение базовых токов вызывает изменение коллекторных токов:

Так как , то . При этом ток нагрузки

Напряжения на выходе Подача входного напряжения противоположной полярности вызывает изменения направления токов и полярности напряжения Uвых.

Коэффициент усиления по напряжению:

В многокаскадных УПТ Rн является входным сопротивлением последующего каскада, величина которого равна нескольким сотням Ком. Создание такой же величины сопротивления Rк в схемотехническом исполнении затруднительно. Поэтому дифференциальные каскады с Rн имеют Ku несколько десятков, а с динамической нагрузкой и Rн - несколько сотен.

Использование токового зеркала в качестве динамической нагрузки ДУ позволяет еще в большей мере увеличить K_U, чем даже при использовании источника тока. Ослабление синфазных помех и влияние U источника питания осуществляется другими каскадами.