Определение нейтральной температуры при совокупности ослабляющих сил.

По совокупности заданных значений ослабляющих факторов определить:

1) изменение температуры закрепления;

2) нейтральную температуру;

3) соблюдение условия устойчивости;

4) построить диаграмму температурной работы.

Решение:

∆t _с.о..= Δt_у + Δt_у +∆t _н.шп +∆t _т , ˚С

∆tс.о= 0.85+0.187*30+4+2.4=12.86

tз-tо.с.о≥ min t_з.

30-12.86=17.14<20 условие не соблюдается, следовательно, устойчивость в кривой R=800 м не будет обеспечена.

Диаграмма температурной работы при совокупности ослабляющих факторов

Расчеты при выполнении работ по принудительному вводу рельсовых плетей в требуемый интервал температур.

,

Для заданных исходных данных 610м,t _у=0, t _р=-3 определить:

9.1. Изменение длины плети при введение ее в расчетный интервал закрепления,

9.2. Усилие, необходимое для удлинения плети,

9.3. Укорочение плети после ее раскрепления,

9.4. Смещение рисок при укорочении плети после ее раскрепления: первая риска через 50 м от неподвижного конца плети,

9.5. Размеры анкерных участков: со стороны подвижного конца плети, со стороны неподвижного конца плети, подвижный конец плети после удлинения, требующий срочного закрепления,

9.6. Смещение рисок при принудительном растяжении плети,

9.7. Составить схему расчетных параметров.

Решение

Исходные данные: плеть длиной L=610 м; рельсы типа Р65; температура рельсов в момент первоначальной укладки плети t_y = 0 ºC; ожидаемая температура рельсов на день «окна» t_p = -3 ºС; принимаем t_з = +25 ºС; R_H=400kH

1. Изменение длины плети при введение ее в расчетный интервал закрепления (рис. 9.2)

ΔL = L(t _з – t _y ) α = 610·0,0000118·(25-0)=0,1799 м;

2. Усилие, необходимое для удлинения плети

P= αEF Δt=118·10^-7·2,1·10^7·82,65·30=614,4 кН>400 кН;

3. Укорочение плети после ее раскрепления

Δl = L(t _y – t _p) α = 610(0+3)·118·10^-7= 0,0216 м

4. Смещение рисок при укорочении плети после ее раскрепления: первая риска через 50 м от неподвижного конца плети

Δ L₁=a₁·(t_у-t_р)=118·10^-7·50·3=0,0018м;

Δ L₂=a₂·(t_у-t_р)=118·10^-7·100·3=0,0035м;

Δ L₃=a₃·(t_у-t_р)=118·10^-7·150·3=0,0053м;

Δ L₄=a₄·(t_у-t_р)=118·10^-7·200·3=0,0071м;

Δ L₅=a₅·(t_у-t_р)=118·10^-7·250·3=0,0088м;

Δ L₆=a₆·(t_у-t_р)=118·10^-7·300·3=0,0106м;

Δ L₇=a₇·(t_у-t_р)=118·10^-7·350·3=0,0124м;

Δ L₈=a₈·(t_у-t_р)=118·10^-7·400·3=0,0142м;

Δ L₉=a₉·(t_у-t_р)=118·10^-7·450·3=0,0159м;

Δ L₁₀=a₁₀·(t_у-t_р)=118·10^-7·500·3=0,0177м;

Δ L₁₁=a₁₁·(t_у-t_р)=118·10^-7·550·3=0,0195м;

Δ L₁₂=a₁₂·(t_у-t_р)=118·10^-7·600·3=0,0212м;

Δ L₁₃=a₁₂·(t_у-t_р)=118·10^-7·650·3=0,0231м

5. Размеры анкерных участков : со стороны подвижного конца плети , со стороны неподвижного конца плети , анкерный участок препятствующий смещению:

λ₁=P/r=614.4/25=24.576;

λ₃=614,4 -400/25+1=9.576

λ₂= P/r- λ₃=15м;

λ₄₌ P/r=614.4/25=24.576м.

6. Смещение рисок при принудительном растяжении плети:

Δа₁=а₁·α· Δt=50·118·10^-7·30=0,0177м;

Δа₂=а₂·α· Δt=100·118·10^-7·30=0,0354м;

Δа₃=а₃·α· Δt=150·118·10^-7·30=0,0531м;

Δа₄=а₄·α· Δt=200·118·10^-7·30=0,0708м;

Δа₅=а₅·α· Δt=250·118·10^-7·30=0,0885м;

Δа₆=а₆·α· Δt=300·118·10^-7·30=0,1062м;

Δа₇=а₇·α· Δt=350·118·10^-7·30=0,1239 м;

Δа₈=а₈·α· Δt=400·118·10^-7·30=0,1416 м;

Δа₉=а₉·α· Δt=450·118·10^-7·30=0,1593 м;

Δа₁₀=а₁₀·α· Δt=500·118·10^-7·30=0,177 м;

Δа₁₁=а₁₁·α· Δt=550·118·10^-7·30=0,1947 м;

Δа₁₂=а₁₂·α· Δt=600·118·10^-7·30=0,2124 м;

Δа₁₃=а₁₀·α· Δt=650·118·10^-7·30=0,2301 м