8. Розрахунок кривих намагнічення магнітної системи
При розрахунку кривих намагнічення вирішують зворотну задачу розрахунку магнітного ланцюга; знаходять електромагнітну силу за відомим значенням МРС котушки. Магнітний опір заліза та падіння
магнітної напруги на залізних частинах залежить від магнітного потоку. Тому задача може бути розв`язана графоаналітичний методом. Розв`язання зводиться до вирішення ряду прямих задач, тобто до знаходження МРС котушки за відомим магнітним потоком в робочому повітряному проміжку.
Розрахунок кривих намагнічування магнітної системи
Фδ× ×10-5, Вб |
Параметр |
Ділянки, що обтікаються робочим потоком, Фδ |
σ× ×Фδ× 10-5, Вб |
Ділянки, що обтікаються повним потоком |
Fk, A |
||||||||
Ф=σ · Фδ |
|||||||||||||
R1 |
R2 |
R3 |
R4 |
Rδ |
Rн |
R5 |
R6 |
Rт |
|||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
|
δ= δmin=0,05·10-3, м; σ=1,033 |
|||||||||||||
3 |
B, Тл H, А/м F, А |
0,78 160 1,32 |
0,35 120 0,24 |
1,0 200 2,65 |
1,0 200 2,1 |
- - 12,2 |
- - 14,0 |
3,1 |
1,033 200 4,5 |
0,81 170 1,4 |
- - 9,6 |
48,01 |
|
4 |
B, Тл H, А/м F, А |
1,04 210 1,73 |
0,47 130 0,26 |
1,33 410 4,2 |
1,33 410 4,2 |
- - 16,2 |
- - 18,6 |
4,132 |
1,37 500 11 |
1,07 235 1,9 |
- - 12,8 |
72,1 |
|
4,5 |
B, Тл H, А/м F, А |
1,17 290 2,39 |
0,53 130 0,26 |
1,50 1000 13,25 |
1,50 1000 10,3 |
- - 18,3 |
- - 20,9 |
4,65 |
1,55 1500 33,4 |
1,21 310 2,6 |
- - 14,4 |
11,58 |
|
5,0 |
B, Тл H, А/м F, А |
1,30 360 3 |
0,59 140 0,28 |
1,67 4000 53 |
1,67 4000 41 |
- - 20,3 |
- - 23,3 |
5,165 |
1,73 6000 133,5 |
1,34 410 3,4 |
- - 16 |
293,8 |
|
δ=0,2·10-3, м; σ=1,069 |
|||||||||||||
3 |
B, Тл H, А/м F, А |
0,78 160 1,32 |
0,35 120 0,24 |
1,0 200 2,65 |
1,0 200 2,1 |
- - 44,7 |
- - 19,9 |
3,21 |
1,069 230 5,1 |
0,83 170 1,4 |
- - 10 |
87,4 |
|
4 |
B, Тл H, А/м F, А |
1,04 210 1,73 |
0,47 130 0,26 |
1,33 410 5,4 |
1,33 410 4,2 |
- - 60 |
- - 26,5 |
4,28 |
1,42 600 13,4 |
1,11 250 2,1 |
- - 13,3 |
126,9 |
|
4,5 |
B, Тл H, А/м F, А |
1,17 290 2,39 |
0,53 130 0,26 |
1,50 1000 33,25 |
1,50 1000 10,3 |
- - 67 |
- - 29,8 |
4,81 |
1,60 2000 44,5 |
1,25 330 2,7 |
- - 14,9 |
185,1 |
|
δ=0,6·10-3, м; σ=1,153 |
|||||||||||||
3,5 |
B, Тл H, А/м F, А |
0,91 180 1,5 |
0,41 125 0,25 |
1,17 280 3,7 |
1,17 280 2,9 |
- - 136 |
- - 41,7 |
4,04 |
1,35 450 10,0 |
1,05 210 1,7 |
- - 12,5 |
210,2 |
|
4,0 |
B, Тл H, А/м F, А |
1,04 210 1,73 |
0,47 130 0,26 |
1,33 410 5,4 |
1,33 410 4,2 |
- - 155,6 |
- - 47,6 |
4,61 |
1,53 1200 26,7 |
1,20 300 2,5 |
- - 14,3 |
258,3 |
|
4,2 |
B, Тл H, А/м F, А |
1,09 240 2 |
0,49 130 0,26 |
1,40 520 6,9 |
1,40 520 5,3 |
- - 163 |
- - 50 |
4,84 |
1,61 2100 46,7 |
1,26 330 2,7 |
- - 15 |
291,9 |
|
δ= δmax=1,1·10-3, м; σ=1,242 |
|||||||||||||
2,0 |
B, Тл H, А/м F, А |
0,52 130 1,1 |
0,24 80 0,16 |
0,67 140 1,9 |
0,67 140 1,4 |
- - 127 |
- - 37 |
2,488 |
0,83 170 3,8 |
0,65 140 1,2 |
- - 7,7 |
181,3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3,5 |
B, Тл H, А/м F, А |
0,91 180 1,50 |
0,41 125 0,25 |
1,17 280 3,7 |
1,17 280 2,9 |
- - 233 |
- - 64,8 |
4,35 |
1,45 700 15,6 |
1,13 260 2,1 |
- - 13,5 |
337,4 |
|
