Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Орловский филиал РАНХиГС

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

Методичка курсовика.docx

Скачиваний:

Добавлен:

01.03.2025

Размер:

747.09 Кб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 23 / 43 4 > Следующая >>>

6. Выбор высоковольтного оборудования

Для выбора высоковольтной аппаратуры необходимо знать ток нагрузки фидера подстанции, отходящей линии, ток линии, подающей электроэнергию на подстанции, РП, КТП и т.д. Эти данные можно принять по расчетным значениям разделов 3, 4 и 5. Необходимые данные для проверки аппаратуры по действию токов короткого замыкания принимаются по таблице 4.

6.1.1. Выбор высоковольтных шкафов на подстанции производится по номинальным параметрам: Uном U расч. Iном. Iрасч.;

По ударному и действующему значению тока к.з.

iуд. iуд.расч;

Iд. Iд.расч;

Iтерм.(10.) Iк ;

По мощности отключения Sоткл Sк.расч.

По таблице 6.25 6.27 или справочникам предварительно выбираем шкаф типа . . . .

Сравниваем расчетные и каталожные данные и заносим их в таблицу 6.

Таблица 6.1

Расчетные величины	Каталожные величины
Iрасч А	Iном А
Uрасч кВ	Uном кВ
iуд.расч кА	iуд кА
Iд.расч кА	Iд. кА
Iтерм.(5.) кА	Iтерм.(5.) кА
Iтерм.(10.) кА	Iтерм.(10.) кА
Sк.расч мВ	Sк.ном мВ

Указать полную характеристику высоковольтного распределительного устройства.

6.2. Расчет тока срабатывания (тока уставки) реле максимального тока для защиты от междуфазных замыканий производится по пусковому току наиболее мощного электродвигателя с учетом коэффициента надежности срабатывания реле максимального тока и коэффициента схемы соединения трансформаторов тока и реле.

Iср. = Кп • Ксх.Iном.пуск. /

где Iср - ток срабатывания (ток уставки) реле максимального тока,А;

Кn - коэффициент надежности, дает возможность отстроить ток срабатывания реле от броска намагничивающего тока в момент включения электродвигателя;

(Кn=1,8);

Ксх , - коэффициент схемы включения реле, показывающий, во сколько раз ток в реле превышает вторичный ток трансформатора тока при симметричном трехфазном режиме;

При выполнении защиты на двух реле максимального тока и двух трансформаторах тока Ксх. = 1,0;

Iном.пуск.- номинальный пусковой ток наиболее мощного электродвигателя, А;

п т - коэффициент трансформации трансформаторов тока.

7. Расчет защитного заземления

В горнорудной промышленности применяется система с изолированной нейтралью. Для обеспечения безопасности людей корпуса электрооборудования, металлические части электроустановки, не находящихся под напряжением, но могущие оказаться под напряжением в случае повреждения изоляции, должны быть подключены, к заземляющим устройствам.

Сопротивление защитного заземления определяется исходя из величины предельно допустимых уровней напряжения прикосновения и тока, указанных в таблице 7.1.

Так как на горнорудных предприятиях заземляющее устройство используется одновременно для электроустановок напряжением до 1000 В и свыше 1000 В, сопротивление заземляющего устройства должно удовлетворять следующим условиям:

Rз ; Rз 4Ом,

где Rз- сопротивление заземляющего устройства, Ом;

Iз - наибольший возможный ток замыкания на землю, А.

Общее сопротивление заземляющего устройства в любой точке сети не должно превышать 4 Ом. Поэтому, если в расчетах получается больше 4 Ом, для дальнейших расчетов принимается величина Rз=4 Ом.

Заземляющее устройство состоит из центрального и местных заземляющих устройств. Центральное заземляющее устройство выполняется в виде контура на подстанции. Местные устройства заземления выполняются в виде отдельных заземлителей, сооружаемых у РП, КТП, приключательных пунктов карьера. Сопротивление местного заземляющего устройства соединяются вместе проводниками, создавая единую заземляющую сеть, заземляющую магистраль.

На карьерах в качестве магистральных заземляющих проводников, прокладываемых на опорах, применяются стальные однопроволочные провода диаметром не менее 6 мм, стальные многопроволочные провода сечением не менее 35 мм2; сталеалюминиевые и алюминиевые провода сечением не менее 35 мм2.

7.1 Расчет заземляющего контура подстанции участка карьера

7.1.1. Определить ток однофазного замыкания на землю в сетях 6-10 кВ для комбинированных (кабельных и воздушных) сетей

Iз (7.1)

где Iз - ток однофазного замыкания на землю, А;

U- линейное напряжение сети, кВ;

Lк, Lв- общая длина электрически связанных между собой кабельных и воздушных линий 6-10 кВ, км, отходящих от подстанции.

7.1.2. Сопротивление заземляющего устройства

Rз 4 (7.2)

где Rз- сопротивление заземляющего устройства, Ом;

Iз - ток однофазного замыкания на землю, А.

Если сопротивление заземляющего устройства в расчете получится более 4 Ом, для дальнейших расчетов принимаем Rз =4 Ом.

7.1.3. Расчетное значение сопротивления центрального заземляющего контура:

Rз.к. = Rз - Rпр - Rг.к., (7.3)

где Rз.к. - сопротивление контура заземления, Ом;

Rз - сопротивление заземляющего устройства, Ом;

Rпр. - сопротивление магистрального заземляющего провода, Ом, определяется из выражения:

Rпр. = Ro • L, (7.4)

где Ro - удельное активное сопротивление проводов, Ом/км, определяемое из табл. 7.8;

L - длина заземляющих проводников от центрального заземляющего устройства до передвижной установки в карьере, км, (длина воздушной линии от подстанции до приключательного пункта). Длина заземляющих проводников не должна превышать 2 км.

Rг.к. - сопротивление заземляющей жилы гибкого кабеля экскаватора, бурового станка, Ом, определяемого из выражения:

Rг к = (7.5)

где Lг.к. - длина гибкого кабеля, м;

- удельная проводимость жилы кабеля, м/(Ом • );

S - сечение заземляющей жилы кабеля экскаватора, бурового станка, , выбранного в разделе 5.

7.1.4. Расчетные значения удельного сопротивления грунта для горизонтальных электродов:

расч.г. = Кг • (7.6)

для вертикальных электродов:

расч.в. = Кв • (7.7)

где расч.г., расч.в.- расчетные значения удельного сопротивления грунта для горизонтальных и вертикальных электродов, Ом • м;

Кг,Кв- повышающие коэффициенты, учитывающие изменения сопротивления грунта вследствие его высыхания и промерзания. Значения коэффициентов принимаются по таблице 7.2 с учетом климатической зоны;

- средние удельные сопротивления грунтов, Ом • м, принимаемые по таблице 7.3.

7.1.4. Сопротивление растеканию одного вертикального электрода определяется по формуле:

Rв ), (7.8)

где Rв- сопротивление растеканию вертикального электрода, Ом;

Ррасч.в .-расчетное значение удельного сопротивления грунта, Ом • м;

l- длина электрода, м;

d- диаметр электрода (труба, штырь), м; при применении вертикальных электродов из угловой стали с шириной стороны уголка b, м, в формулу вместо диаметра трубы подставляется эквивалентный диаметр уголка, вычисленный по выражению:

dэ = 0,95•b;

t- расстояние от поверхности земли до середины вертикального электрода, м:

t = + to,

где to - глубина заложения верхнего конца электрода, м,( tо = 0,5 . . . 0,8 м)

Формулы для расчетов при использовании других типов заземлителей, а также схемы расположения заземлителей приведены в таблице 7.4

7.1.5. По периметру подстанции, РП, КТП и' расстоянию между вертикальными электродами (2, 5 . . . 10 м) определить примерное число вертикальных эаземлителей:

пв = . ..шт.

7.1.6. Сопротивление растеканию горизонтальных электродов (полосы), приваренной к верхним концам вертикальных электродов

Rг (7.10)

где Rг - сопротивление растеканию соединительной полосы, Ом;

- коэффициент использования соединительной полосы в контуре при примерном числе вертикальных электродов (п. 7.1.5) выбирается по таблицам 7.6; 7.7,

расч.г. _ расчетное удельное сопротивление грунта, Ом • м;

lг - длина соединительной полосы, м, равная длине (периметру) контура. Если по территории открытой части подстанции прокладываются дополнительные горизонтальные электроды на расстоянии 0, 8 . . . 1,0 м от оборудования и поперечные связи на расстоянии 6 м друг от друга, то длина этих полос также учитывается;

b - ширина полосы, м, (принимается полоса 40x4 мм2);

to _ глубина расположения соединительной полосы, м,(to = 0 , 5 . . . 0, 8 м).

7.2.5. Общее сопротивление заземляющего контура расчетное

Rз.к.расч ; (7.11)