
- •8.090301 «Розробка родовищ корисних копалин»
- •Дослідження особливостей підвищення стійкості вентиляційних потоків при пожежах в виробках в умовах шахти «Щегловська-Глибока»
- •Міністерство освіти і науки України Донецький національний технічний університет
- •Індивидуальний навчальний план магістерської підготовки
- •1 Графік навчального процесу
- •2 План навчального процесу
- •3 План роботи студента
- •Реферат
- •Висновок…………………………………………………………..….59
- •1 Короткі відомості про шахту
- •1.1 Загальні відомості про шахту
- •1.2 Геологічна характеристика родовища
- •1.3 Розкриття шахтного поля
- •1.4 Спосіб підготовки шахтного поля
- •1.5 Провітрювання шахти
- •2 Теоретичні основи оцінки стійкості провітрювання при пожежах в похилих виробках
- •2.1 Вплив пожежі на провітрювання похилих виробок
- •2.2 Методи визначення теплової депресії пожежі
- •2.3 Розрахунок критичної депресії для похилих виробок із низхідним рухом повітря
- •2.4 Заходи щодо підвищення стійкості провітрювання похилих виробок з низхідним рухом повітря
- •2.5 Розрахунок стійкості провітрювання при пожежах у похилих виробках із висхідним рухом повітря
- •3 Розробка комп'ютерної моделі шахтної вентиляціоної мережі
- •3.1 Основні елементи шахтної вентиляційної мережі і їх моделювання
- •3.2 Характеристика комп'ютерної моделі вентиляційної мережі шахти "Щегловська-Глибока"
- •4 Дослідження стійкості вентіляційних потоків при пожежах у похилих виробках
- •4.1 Загальні положення
- •4.2 Моделювання пожеж в похилих виробках з низхідним провітрюванням і розробка заходів по підвищенню стійкості у цих виробках
- •4.3 Моделювання пожеж в похилих виробка з висхідним провітрюванням і розробка заходів по підвищенню стійкості у цих виробках.
- •5 Методи розрахунків опіру шляхів закорочування
- •5.1 Расчет сопротивления пути закорачивания в соответствии с «Руководством по проектированию угольных шахт»
- •5.2 Расчет сопротивления пути закорачивания в соответствии с производственно -практическим изданием «Аврийные вентиляционные режимы в угольных шахтах»
- •5.3 Расчет сопротивления путей закорачивания через сопротивление вентиляционного окна.
- •Перелік посилань
5 Методи розрахунків опіру шляхів закорочування
Под закорачиванием принимают замикание вентиляционных струй накоротко посредствам открывания соответствующих дверей. Основная цель закорачивания- уменшить расход воздуха, поступающего к очпгу пожара, отвести продукты горения на поверхность кратчайшим путем, минуя места, где работают люди, и тем самым создания болем благоприятные условия для спасення горнорабочих и тушения пожара
Основным параметрам, характеризующим режим закорачивания вентиляционных струй и критерием его эффективности является расход воздуха в объекте регулировани, т.е в выработках выемочного поля за местом закорачивания.
В данной магистерской работе призведено исследование влияния закорачивания (замыкание вентиляционной струи накоротко) струи на устойчивость проветривания по четырем методикам определения пути закорачивания:
- моделирование закорачивания в соответствии с "Руководством по проектированию вентиляции угольных шахт".
- моделирование закорачивания, согласно производственно-практическому изданию «Аварийные вентиляционные режимам в угольных шахтах» используя при этом величину среднего сопротивления пути закорачивания, которое составляет 0,069 даПа
- определение сопротивления путей закорачивания как сопротивления вентиляционного окна.
- определение сопротивления пути закорачивания как зависимость между площадью сечения дверних промов и их аэродинамическим сопротивлением
Цель исследования – произвести оценку точности методики расчета сопротивления путей закорачивани
5.1 Расчет сопротивления пути закорачивания в соответствии с «Руководством по проектированию угольных шахт»
Согласно «Руководству по проектированию угольных шахт.» в тех случаях, когда сопротивления путей закорачивания не известны (или не введены в базу данных), расчет (моделирование) закорачивания производится по умолчанию. При этом сопротивление ветвей соответ- ствующих типов уменьшается в 100 раз. Если сопротивления путей закорачивания неизвестны, но в базу данных введены длины и сечения выработок, по умолчанию, рассчитывается сопротивление выработки (без дверей и регуляторов ) с коэффициентом сопротивления 0.025. Сопротивление пути закорачивания принимается равным одной сотой разности между фактическим и расчетным сопротивлениями.
Сопротивление путей закорачивания согласно данному методу расчитывается по формуле
Rзак=Rнорм/100
Где Rзак – сопротивление выработки, в которой произошло закорачивание, да Па;
Rнорм- сопротивление в выработке даПа;
В данной работе при моделировании закорачивания вентиляционной струи было выявлено 84 ветвей с признаками путей закорачивания (внутренняя утечка дверь, регулятор). В результате моделирования были определено 19 ветвей с признаками путей закорачивания, которе приводят к нарушению устойчивого проветривания в 59 выработках (опрокидывание вентиляционной струи). Результаты моделирования приведены в таблицах 5.1.1 и 5.1.2
Таблица 5.1.1- Ветви, в которых произошло закорачивание венти- ляционной струи
№ п/п |
№ ветви |
Название |
Rнорм |
Qнорм |
Rзакор |
Qзакор |
1 |
21 |
Ходок перепуска воды р/д г.915 |
25,00000 |
2,2 |
0,28497 |
6,5 |
2 |
23 |
Зап. пол. откат. штрек К8г.915 |
0,06500 |
48,8 |
0.00178 |
91,5 |
3 |
40 |
Угольная порожняковая ветвь р/д г.915 |
0,80056 |
2,1 |
0,00919 |
4,7 |
4 |
62 |
Ходок проветривания э.в.г. 915 (исходящая) |
0,01000 |
12,1 |
0.00609 |
12,3 |
5 |
64 |
Ходок проветривания кмеры р/д г.915 |
0,90000 |
15,2 |
0,01169 |
72,8 |
6 |
85 |
ВПП накл.конв. кв-га К8 |
0,80160 |
14,12 |
0,01080 |
76,5 |
7 |
96 |
Ходок проветривания насосной камеры г.534 |
7,00000 |
6,3 |
0,08367 |
52,6 |
8 |
104 |
Заезд главного конв. кв-га М3 г.1035 |
5,01090 |
3,7 |
0.05127 |
2,5 |
9 |
112 |
Заезд главного конв. кв-га М3 г.915 |
5,01210 |
5,3 |
0,05078 |
40,8 |
10 |
115 |
Вент. кв-г 2 М3 г.1035 |
5,01080 |
3,5 |
0.05081 |
20,7 |
11 |
185 |
НПП вост. бр. МЗ г.915 |
5,06000 |
3,1 |
0,05387 |
22,4 |
12 |
200 |
Ходок проветривания склада ВМ |
0,50075 |
3,1 |
0,03803 |
7,3 |
13 |
238 |
Полевой в/х М3 г.1035 (2 зап. кв- гезенк) |
10,02230 |
2,5 |
0,11057 |
20,5 |
14 |
294 |
Кам. ожидания накл. к/кв М3-Л1 |
2,06036 |
4,4 |
0,02122 |
28,6 |
15 |
330 |
Сбойка 1( Вспом.ходок-конв. бр-г Л8) |
1,50360 |
3,8 |
0,01705 |
21,9 |
16 |
433 |
Камера электрооборудования К8 |
10.00780 |
1,8 |
0,10138 |
7,8 |
17 |
487 |
Главный откат. кв-г К8-Л1 |
7,08700 |
4,0 |
0,07330 |
8,0 |
18 |
489 |
ПП 1 зап. к/ш К8 (зап. п/у- гезенк на в/х) |
0,15010 |
8,4 |
0.00357 |
17,4 |
19 |
577 |
Сбойка 2 (в/х 2 вост. лавы Л1) |
0,40131 |
11,6 |
0.00467 |
38,7 |
Таблица 5.1.2- Ветви, в которых произошло нарушение устойчивого проветривания.
№ п/п |
№ ветви |
Наименование ветвей |
Qнорм м3/с |
Qзак м3/с |
Ннорм даПа |
№ ветви закор. |
1 |
17 |
Зап. о/кв на пл К8 г. 915 ( ВПП кам подз. дисп.) |
28,1 |
-0,7 |
4,3 |
85 |
2 |
27 |
Сев. вент выр-ка г915 (склад ВМ-пар кв) |
4 |
-2,1 |
0 |
64 |
3 |
36 |
Сбойка на угольную загрузку скипов г. 915 |
1,4 |
-1,2 |
0 |
40 |
4 |
50 |
Северная вент. в-ка г.915 ( парный к-г- вост о/кв) |
2,7 |
-0,5 |
0 |
200 |
5 |
69 |
Обгонная выработка э.в.г. г.915 |
3,9 |
-26,3 |
0 |
64 |
6 |
108 |
Гезенк с гл. к/кв М3 на пол. в/х |
9,9 |
-5 |
0,1 |
238 |
7 |
116 |
Вент. кв-г 2 М3 г. 1035 |
2,4 |
-3,1 |
1,8 |
115 |
8 |
134 |
Зап. пол. о/ш М3 гор 1035 |
3,4 |
-14,2 |
1,8 |
104 |
9 |
145 |
Сбойка 2 ( Вост. п. о/ш – вост. парный п. о/ш М3 гор 915) |
4,8 |
-17,1 |
0,1 |
112 |
10 |
146 |
Вспом. ств 1 (гор 915-зумпф) |
2,4 |
-1,0 |
0,1 |
21 |
11 |
165 |
Вент.парн. пол. о/ш М3 гор. 915 |
16 |
-9,9 |
1,4 |
112 |
12 |
199 |
Вспомогательный уклон 2 М3 |
6.5 |
-7,1 |
0,1 |
104 |
13 |
202 |
Вспомогательный уклон 2 М3 ( НПП гор. 1035 сб гл. к/кв) |
7,1 |
-6,6 |
0,1 |
104 |
14 |
240 |
Парал. кв-г гор. 915 |
1,3 |
-2,1 |
0,0 |
64 |
15 |
249 |
Вспом уклон 2 М3 (ПП 2 вост. к/ш) |
5,7 |
-7,8 |
0,0 |
104 |
16 |
256 |
Параллельный. к/г г 915 |
1.3 |
-8,6 |
0,0 |
64 |
17 |
268 |
Вспом уклон 2 М3 ( вент скв- ПП 3 вост к/ш) |
4,7 |
-8,6 |
0 |
104 |
18 |
286 |
Конв бр-г Л8 (Сбойка 1- бункер) |
6,2 |
-8,2 |
0,0 |
294 |
19 |
290 |
Главный конв кв-г М3 |
0,2 |
-9,9 |
0,0 |
104 |
20 |
295 |
Конв бр-г Л8 ( Сб.1- 1 зап. к/ш Л8) |
2,5 |
-10,7 |
0,0 |
330 |
21 |
297 |
3 вост. в/ш М3 (исходящая погашения) |
2.1 |
-0,5 |
0,0 |
104 |
22 |
305 |
3 вост в/ш М3 ( забой погашения) |
1,1 |
-1,3 |
0,0 |
104 |
23 |
311 |
Конв бр-г Л8 |
10,1 |
-6,4 |
-6,4 |
294 |
24 |
319 |
Конв бр-г Л8 (бункер) |
8,7 |
-7,0 |
0,1 |
294 |
25 |
332 |
Зап. пол отк. штрек К8 гор. 915 |
2,4 |
-0,9 |
0,0 |
433 |
26 |
356 |
Наклонный конв кв-г на К8 |
2,4 |
-7.4 |
0,0 |
23 |
27 |
385 |
Наклонный конв кв-г на К8 (камера ожидания- бункер) |
2,9 |
-8,5 |
0,0 |
23 |
28 |
431 |
Ходок в камеру эл.оборуд. К |
1,4 |
-2,0 |
0,0 |
433 |
29 |
432 |
камера электороборудования |
1,6 |
-2,2 |
5,2 |
433 |
30 |
447 |
Бункер с гл х. К8 на накл к/кв |
0,5 |
-1,1 |
1,2 |
23 |
31 |
462 |
Наклонный к/кв М3-Л1 |
9,3 |
-10,0 |
0,4 |
294 |
32 |
465 |
Наклонный к/кв М3-Л1 |
13,7 |
-1,6 |
0,1 |
185 |
33 |
524 |
Кам. ожидания накл конв. кв-га К8 |
1,6 |
-3,6 |
1,3 |
23 |
34 |
542 |
ПП 3 вост. конв. штрека Л1 |
15,1 |
-4.4 |
0,2 |
577 |
35 |
551 |
Западный вент кв-г на К8 г. 784 |
5,8 |
-1,5 |
0,0 |
23 |
36 |
578 |
Ходок 3 вост лавы Л1 |
3,8 |
-9,3 |
0,1 |
577 |
37 |
579 |
3 Восточный к/ш Л1 ( 20 м пере ходком 3 вост. лавы) |
3,8 |
-9,3 |
0,0 |
577 |
38 |
580 |
Сбойка между всп. ств 2 и всп. ств. 1 г. 784 |
2.0 |
-1,8 |
0,0 |
96 |
39 |
583 |
3 вост. конв. штрек Л1 |
3,8 |
-9,3 |
0,0 |
577 |
40 |
711 |
Породный бункер руддвора г.915 |
7.1 |
-23,8 |
2,2 |
62 |
41 |
713 |
Ходок с породного бункера г.915 |
13,6 |
18,6 |
3.3 |
64 |
42 |
796 |
Гезенк с ПП 1 вост. к/ш на накл. к/кв. К8 |
2,4 |
-7,4 |
0,7 |
23 |
43 |
800 |
Утечка кв-га на 1 зап. к/ш Л1 |
0,2 |
-0,6 |
0,0 |
489 |
44 |
834 |
Утечка по сб. с заезда вост. бр-га на вост. пол.в/ш |
0,2 |
-1,0 |
2,9 |
487 |
45 |
836 |
Утечка по ходку вост бр-га К8 |
0,2 |
-0,1 |
0,1 |
487 |
46 |
837 |
Утечка на ВПШ 2 зап. лавы. |
0,3 |
-0,4 |
1,0 |
489 |
47 |
850 |
Утечка ( Сб. на исх. склад ВМ с парал кв. руддвора г 915) |
0,0 |
-0,6 |
0,0 |
64 |
48 |
863 |
Утечка бункер гл. х К8 на зап. пол. о/ш |
0,5 |
-0,8 |
0,1 |
433 |
49 |
882 |
Утечка по ходку вост. пол. уклона М3 г.915 |
0,6 |
-0,1 |
7.3 |
112 |
50 |
889 |
Утечка по 2 пол. уклону М3 гор 1035 |
0,0 |
-0,2 |
0,0 |
112 |
51 |
936 |
Вост. пол. в/ш К8 г.915 |
0,5 |
-0,5 |
31,0 |
487 |
52 |
941 |
Утечка через выработанное пространство 2 зап. лавы К8 |
0,1 |
-0,1 |
1,6 |
489 |
53 |
954 |
Утечка вост. парный. пол. о/ш М3 г.915 |
0,4 |
-0,4 |
0,3 |
294 |
54 |
962 |
Утечка по вост. пол. в/ш К8 г915 |
0,1 |
-0,1 |
0,0 |
487 |
55 |
965 |
Утечка по вост. пол. в/ш К8 г915 |
0,2 |
-0,4 |
0,0 |
487 |
56 |
1010 |
Утечка к/х 1 зап лавы К8 |
0,7 |
-0,4 |
0,2 |
23 |
57 |
1012 |
Утечка 2 зап. к/ш Л1 с 3 зап. в/ш Л1 |
0,3 |
-0,3 |
0,7 |
489 |
58 |
1115 |
Утечка через выр. простр. 3 зап лавы Л1 |
0,4 |
-0,2 |
1,9 |
489 |
59 |
1121 |
Утечка 3 зап. к/ш Л1 |
0,4 |
-0,2 |
0,0 |
489 |