. Расчет трансформатора

. 1. Исходные данные для расчета трансформатора

Перед началом работы следует ознакомиться с типовыми конструкциями трансформаторов, их сердечников, первичных и вторичных обмоток [21, c. 65-125], макетами и образцами чертежей трансформаторов в лаборатории контактной сварки. Наиболее полные методики расчета трансформаторов приведены в [3], [18], [21].

Исходными данными для расчетов являются:

1. первичное напряжение – U₁ , В;

2. частота питающей сети – f, Гц;

3. относительная продолжительность включения – ПВ, %;

4. номинальный длительный вторичный ток – J_{2 д.н.} , А;

5. расчетный кратковременный вторичный ток – J_{2 р.} , А;

6. расчетная вторичная ЭДС – Е_2Р , В.

.1.1. Первичное напряжение U, подаваемое на первичную обмотку трансформатора, зависит от номинального первичного напряжения сети U_c и типа включающего устройства. По ГОСТ 297-80 рекомендуется напряжение сети U_c = 380 В, по требованию заказчика допустимо напряжение 660 В, а для машин с мощностью короткого замыкания менее 60 кВт допустимо напряжение 220 В. При использовании электромагнитного или тиристорного контакторов U₁=U_c , тиристорного прерывателя

U₁ = 0,92U_c .

.1.2. Частота принимается равной 50 Гц.

.1.3. Относительную продолжительность включения ПВ определяют в зависимости от суммарных времени протекания тока и времени пауз , в течение одного цикла сварки

,

и округляют до номинального значения ПВн: для специализированных машин – 1; 2,2; 3; 5; 8; 12,5; 20; 32; 50; 80 или 100 %; для универсальных стыковых и точечных машин – 12,5; 20; 32 или 50 %; для универсальных шовных машин – 50, 80 или 100 %.

.1.4. Номинальный длительный вторичный ток J_2.д.н. зависит от сварочного тока J_св .

Сначала определяют необходимый по режиму сварки кратковременный вторичный ток трансформатора

J₂ = J_св + J_ш ,

где J_св – сварочный ток, определенный ранее (п.2.);

J_ш – ток шунтирования по ранее выполненным точкам или участкам замкнутого контура (обод, обечайка, звено цепи и т.д.).

Затем определяют длительный вторичный ток J_2.д. (при ПВ= 100%), эквивалентный кратковременному по количеству выделяемого тепла:

.

Величину J_2.д. округляют до значений номинального длительного J_2.д.н. вторичного тока по ГОСТ 10594-80 из следующего ряда (А):

110, 160,220,320,450,560,710,900,1100,1400,2200,2800,3600,4500,5600,7100, 9000,11000,14000,18000,22000,28000,36000,45000,56000,71000,90000, 110000,140000,180000.

.1.5. Расчетный кратковременный вторичный ток J_2.р. определяется по уравнению

.

.1.6. Расчетная вторичная ЭДС Е_2.р. зависит от расчетного тока и полного сопротивления Z_св контактной машины со вторичной стороны при сварке заготовок, указанных в задании.

Полное сопротивление Z_св рассчитывается по уравнению:

, мкОм

где R_в.к. – активное сопротивление элементов вторичного контура машины (шин, хоботов, электрододержателей и др.) и переходных контактов между ними,

R"_тр. – активное сопротивление трансформатора, приведенное ко вторичной цепи,

R_св – активное сопротивление объекта сварки,

Х_в.к. – индуктивное сопротивление вторичного контура,

Х_тр – индуктивное сопротивление трансформатора, приведенное ко вторичной цепи,

Х_св – индуктивное сопротивление объекта сварки.

Для определения R_в.к. и Х_в.к. необходимо с учетом габаритов свариваемых заготовок вычертить схему вторичного контура контактной машины с указанием его размеров подобно рис.1. При этом в качестве прототипа можно принять серийную машину, подходящую по назначению, а также по величине вылета, раствора, усилия сжатия и силе тока [3], [5], [16], [22], [23], [24], [27]. Затем подбирают материалы и рассчитывают сечение F_i элементов вторичного контура

, см²,

где j – допустимая плотность тока, А/мм² (табл. 4).

Далее определяют активное сопротивление всех элементов вторичного контура

, мкОм,

где К_э – коэффициент поверхност. эффекта (К_э = 1,3…1,8);

l _i – длина элемента, см;

ρ_i – удельное сопротивление материала элемента при 75 ⁰С; мкОм · см.

, мкОм · см,

где ρ_о – удельное сопротивление при 20 ⁰С в мкОм · см (табл.2);

α – температурный коэффициент сопротивления, град^-1 (равен для меди и алюминия – 0,004, латуни – 0,002, бронзы – 0,003).

Затем определяют сопротивление переходных контактов R_п.i. : для неподвижных контактов медь–медь оно равно 1…2 мкОм, медь–латунь – 2…3 мкОм, для скользящих медных контактов – 5…10 мкОм.

При стыковой сварке учитывается также сопротивление между заготовками и электродами. Его принимают равным 5…10 мкОм. Наконец, рассчитывают активное сопротивление вторичного контура в целом

.

Индуктивное сопротивление вторичного контура Х_в.к. определяют по формуле

, мкОм,

где S_в.к. – площадь, охватываемая вторичным контуром, см² (берется по осям элементов).

Активное сопротивление R"_тр и индуктивное сопротивление трансформатора, приведенные ко вторичной стороне, на этой стадии расчета принимаются по трансформатору – прототипу из [21, прил. 4]. Для трансформаторов на расчётные токи до 10000 А – мкОм, на токи до 20000 А – мкОм, на токи выше 20000 А – мкОм.

Активное сопротивление объекта сварки R_св было определено ранее (п. 2).

Индуктивное сопротивление объекта сварки Х_св следует учитывать при точечной сварке ферромагнитных материалов толщиной более 2 мм [3].

Наконец, определяется расчётная вторичная ЭДС Е_2р по формуле

, В.

.1.7. Расчётная мощность трансформатора определяется по уравнению

, кВА.

.2. Схема первичной обмотки трансформатора

При её разработке руководствуются типовыми схемами [3], [18], [21] или рис.2 и следующими требованиями:

1. количество ступеней n регулирования вторичной ЭДС должно быть в машинах с фазовым регулированием не менее 3, в машинах без фазового регулирования – не менее 5 (обычно принимается от 4 до 16);

2. расчётной ступенью, для которой назначены расчётные ток J_2.р. и ЭДС Е_2.р. , является предпоследняя (Е_2р = Е_{2. n-1} ). На этой ступени выполняется сварка деталей, указанных в задании.

Таблица 4.

Допустимые плотности тока.

Элемент	Материал	Условия охлаждения	Допустимая плотность Тока, j , А/мм2
Вторичный контур
Электроды	Бронза БрХ, МК, БрНБТ	Интенсивное водяное	20 – 50
Электрододержатели	Бронза БрХ, МК, БрНБТ, медь М1	Интенсивное водяное	12 – 18
Хоботы, консоли, плиты, шины сплошные	Медь М1, М3	Воздушное водяное	1 – 2 2 – 3
Шины гибкие	Лента медная МГМ	Воздушное	2,5 – 3
Неподвижные контакты	Медь–медные сплавы	Воздушно-водяное	0,5 – 1
Скользящие контакты	Медь–медные сплавы	Водяное	0,5 – 2
Вторичная обмотка (изоляция класса В)
Гибкий виток из фольги	Лента медная МГМ	Воздушное	1,8 – 2,0
Дисковый виток с припаянной охлаждающей трубкой	Медь М1	Водяное	5 – 6
Виток из медных трубок	Медь М1	Водяное	7 – 8
Первичная обмотка (изоляция класса В)
Цилиндрическая многослойная катушка	Провод ПСД	Воздушное	1,8 – 2,0
Дисковая катушка, плотно прижатая к дискам вторичного витка, охлаждаемого водой	Провод ПСД	Воздушно-водяное	3,5 – 3,8
Дисковая катушка из медных трубок	Медь М1	Водяное	5 – 7
Вывод	Медь М1	Воздушное	2 – 4

№ ступени	Полож. перекл.	Число витков на ступени
1	1	Wa+Wb+Wc+Wd+We
2	2	Wb+Wc+Wd+We
3	3	Wc+Wd+We
4	4	Wd+We
5	5	We

Схема №1

№ ступени	Полож. перекл.		Число витков на ступени
	П1	П2
1	1	1	Wa+Wb+Wc+Wd+We
2	1	2	Wa+Wc+Wd+We
3	1	3	Wa+Wd+We
4	1	4	Wa+We
5	2	1	Wb+Wc+Wd+We
6	2	2	Wc+Wd+We
7	2	3	Wd+We
8	2	4	We

№ ступени	Полож. перекл.			Число витков на ступени
	П1	П2	П3
1	1	1	1	2Wa+2Wb+2Wc = 14m
2	2	1	1	Wa+2Wb+2Wc = 13m
3	1	2	1	2Wa+Wb+2Wc = 12m
4	2	2	1	Wa+Wb+2Wc = 11m
5	1	1	2	2Wa+2Wb+Wc = 10m
6	2	1	2	Wa+2Wb+Wc = 9m
7	1	2	2	2Wa+Wb+Wc = 8m
8	2	2	2	Wa+Wb+Wc = 7m

Рис.2. Типовые схемы первичных обмоток.

3. кратность регулирования вторичной ЭДС (отношение вторичных ЭДС на последней и первой ступенях) согласно ГОСТ 297-80 для машин с повышенной стабильностью параметров должна быть не менее 2, для машин с нормальной стабильностью – не менее 1,4, при использовании фазового регулирования;

4. отношение вторичной ЭДС на каждой последующей ступени к предыдущей согласно ГОСТ 297-80 должно быть не более 1,2. Изменение ЭДС по ступеням может идти по закону арифметической или геометрической прогрессии или по иному функциональному ряду;

5. количество вторичных витков принимают W₂ = 1 при Е_2р < 12-14 В или W₂ = 2 при Е_2р > 12…14 В.

Рекомендуется следующий порядок разработки электрической схемы.

.2.1. Выбирают тип схемы и вычерчивают её, задаются кратностью регулирования Кр и числом ступеней регулирования n вторичной ЭДС. Наиболее эффективна схема №3 с кратностью регулирования Кр = 2 и числом ступеней п = 8.

.2.2. Число витков первичной обмотки W_1.i на каждой ступени определяют в зависимости от типа схемы и принятого закона изменения вторичной ЭДС E_2.i.

Например, при изменении ЭДС по закону геометрической прогрессии с показателем Х, зная зависимость ЭДС от номера i ступени и числа витков на каждой ступени , можно предложить следующий порядок расчёта.

Показатель геометрической прогрессии Х определяется по уравнению

.

Предварительно число витков первичной обмотки на каждой ступени определяется так

.

По уравнениям, приведенным в таблицах на рис.2, определяется число витков по секциям (W_a, W_b и т.д.); после их округления уточняются значения чисел витков по ступеням W_1.i , которые записываются в табл.5.

Для схемы №3 (последовательно-параллельного соединения секций), учитывая соотношения числа витков по секциям W_a : W_b : W_c =

m : 2m : 4m и зная, что на расчётной (предпоследней) ступени с номером n-1 витков первичной обмотки W_1,n-1 = n·m ,

можно предложить другой порядок определения W_1.i .

Сначала определяется число витков первичной обмотки на расчётной ступени

W_{1, n-1} = (U₁ / E_2.p)· W₂ ,

а также число витков каждой из секций “а” первичной обмотки

W_a = m = W_{1, n-1} / n

и остальных секций W_b = 2m ; W_c = 4m; …

Затем после _{округления} чисел витков по секциям W_a , W_b , W_c , … по уравнениям, приведенным в таблице на рис.2, определяются числа витков W_1.i по ступеням, которые заносятся в табл.5.

Таблица 5

Первичная обмотка трансформатора.

Номер степени	Положение переключателей			Включение секций (1)			W1.i	E2.i B	J1.g.i A	Токи по секциям, А. (2)
	П1	П2	П3	a	b	c				J1.a.g.i	J1.b.g.i	J1.c.g.i
1				1	1	1
…												(3)
n-1				2	1	1					(3)
n				2	2	2				(3)

Примечания:

1. Указать работающие на данной ступени секции: при последовательном включении – (1), при параллельном включении секций – (2).

2. При параллельном включении секций ток в каждой из них равен половине тока J_1.g.i .

3. Отметить максимальные токи в секциях.

.2.3. Вторичная ЭДС на всех ступенях определяется по уравнению

E_2.i = (U₁ / W_1.i) · W₂

и заносится в табл. 5.

Значение вторичной ЭДС на расчётной ступени может отличаться от расчётной Е_2р не более, чем на 5%. В дальнейших расчётах используются значения ЭДС (в том числе и на расчетной ступени), соответствующие принятой схеме и полученные по уравнениям п.3.2.3, а не их исходные значения п.3.1.6.

.2. Сечение вторичной обмотки и сечение провода первичной обмотки.

Сечение проводника зависит от значения расчетного длительного тока и допустимой его плотности.

.3.1. Площадь сечения вторичной обмотки определяется по уравнению

F₂ = J_2.д.н. / j₂ , мм²,

где j₂ – допустимая плотность тока, зависящая от материала, способа охлаждения и конструктивного исполнения вторичной обмотки, А/мм² (табл. 4).

.3.2. Максимальные значения длительных первичных токов J_1.д.max для отдельных секций первичной обмотки, по которым рассчитывают их сечения, могут появляться на промежуточных ступенях. Поэтому предварительно определяют длительный первичный ток на расчетной ступени (с номером n – 1)

J_1.д.р. = K₀ J_2.д.н. · W₂ / W_{1. n-1} ,

где К₀ – коэффициент, учитывающий ток холостого хода (К₀ = 1,05…1,07).

Затем рассчитывают длительные первичные токи на всех остальных ступенях

J_1.д.i. = J_1.д.р. (W_1,n-1 / W_1.i )² ,

которые заносятся в табл. 5.

Наконец, с учётом соединения секций определяют длительные токи в каждой секции на каждой ступени (например, при параллельном соединении секций ток в секции вдвое меньше общего тока) и находят максимальные значения J_1.a.д.max , J_1.в.д.max и т.д. (последнюю ступень при определении максимальных токов не учитывают).

.3.3. Площадь сечения провода каждой секции первичной обмотки определяют по уравнению

F_1.a = J_1.a.д.max / j₁ , мм²,

где j₁ – допустимая плотность тока обмоточного провода, А/мм² (табл. 4).

. 4. Сечение сердечника

Площадь сечения сердечника зависит от индукции, сетевого напряжения и числа витков первичной обмотки.

.4.1. Допускаемое значение индукции В (Тл) зависит от мощности и режима работы трансформатора, а также от марки и толщины листовой электротехнической стали. Для изготовления сердечника используют холоднокатаную трансформаторную сталь марок 3411, 3412, 3413, 3414, выпускаемую по ГОСТ 21427 – 83. При изготовлении шихтового (прямоугольного) сердечника из листов толщиной 0,35 и 0,5 мм можно принять индукцию В = 1,5 – 1,7 Тл, при изготовлении витого сердечника из ленты толщиной 0,35 мм – В = 1,6 – 1,8 Тл.

.4.2. Активное сечение сердечника определяется по уравнению

S = (U₁ / 4,44 · f · W_1,n-1 · B) · 10^-6 , мм².

.4.3. Площадь сечения сердечника с учётом межлистовой изоляции и зазоров между листами

S_c = S / K_з , мм²,

где К_з – коэффициент заполнения, равный 0,93 – 0,95.

.5. Геометрические размеры трансформатора.

Исходными данными при расчёте размеров являются

1. Число витков первичной обмотки по секциям W_1.a ; W_1.b ; W_1.c ;…

2. Площадь сечения обмоточного провода первичной обмотки без изоляции по секциям F_1.a ; F_1.b ; F_1.c ; …

3. Число витков вторичной обмотки W₂ .

4. Площадь сечения вторичной обмотки F₂ .

5. Площадь сечения сердечника S_c .

На данном этапе проектирования вычерчивают эскизную схему трансформатора и рассчитывают размеры, указанные на рис. 3 (в мм). ниже приведена методика расчёта размеров трансформатора с блоком обмоток, залитых эпоксидным компаундом. Методика расчёта трансформатора с отдельными пропитанными обмотками приведена в предыдущем издании методической разработки.

.5.1. Ширина в_с и толщина h_c сердечника прямоугольного сечения предварительно определяется в зависимости от принятого соотношения

 = h_c / в_с = 1 – 2,5 ,

; .

.5.2. Ширина в_о и высота h_о окна магнитопровода зависят от суммарной площади сечения первичной F₁ и вторичной F₂ обмоток, а также площади прокладок и зазоров, имеющихся в окне.

Суммарная площадь сечения меди первичной обмотки F₁ = ( W_1.a · F_1.a + W_1.b · F_1.b + …) (например, для схемы №3 по рис.2 F₁ = (2W_1.a · F_1.a + 2W_1.b · F_1.b + 2W_1.c · F_1.c )).

Общая площадь меди в окне F = F₁ + F₂ .

Площадь окна S_o для трансформатора с дисковыми обмотками предварительно определяется по соотношению

S_o = 2F + 3000 , мм².

Отношение α = h_o / в_о = 1 – 4,5 назначается в зависимости от площади окна из табл. 6, после чего определяются предварительные значения ширины в_о и высоты h_o окна

; .

Таблица 6

Выбор размеров окна магнитопровода и числа катушечных групп.

	Дисковая обмотка				Цилиндрич. обмотка
Площадь окна, мм2	3500 – 10000	10000 – 17000	17000 – 35000	35000	–
Число катушечных групп	1 – 2	2 – 3	3 – 5	5 – 8	1
α = ho / во	1 – 1,5	1 – 2,5	2 – 3,5	3 – 4,5	1 – 2,5

.5.3. Размеры вторичной обмотки. Обычно она изготавливается из параллельных дисков листовой меди с припаянной по периметру охлаждающей трубкой.

Количество дисков n₂ равно количеству катушечных групп (табл. 6).

Радиальный размер вторичного диска А_К2 меньше ширины окна сердечника в_о на величину воздушных зазоров ∆_З = 1 мм и толщину эпоксидного слоя ∆_Э = 6 – 8 мм.

Рис. 3. Расчётная схема трансформатора с броневым

сердечником и дисковыми обмотками.

А_К2 = в_о – 2∆_З – 2∆_Э .

Аксиальный размер вторичного диска определяется по уравнению

d_K2 = F₂ / ( A_K2 – d_тр ) · n₂ .

Если принять наружный диаметр охлаждающей трубки d_тр = d_K2 , то

.

Аксиальный размер должен находиться в интервале 5…16 мм.

Ширина в₂ и высота h₂ отверстия диска зависят от размеров сердечника

в₂ =в_с + 2∆_Э + 2∆_З ; h₂ = h_c + 2∆_Э + 2∆_З ,

( ∆_Э = 6 – 8 мм; ∆_З = 1 мм).

.5.4. Размеры первичной обмотки. Количество дисков первичной обмотки вдвое больше, чем у вторичной n₁ = 2n₂ . Диски первичной обмотки наматывают в один ряд проводом марки ПСД по ГОСТ 7019 – 80. Толщину а₁ и ширину в₁ обмоточного провода без изоляции выбирают с учётом расчётного значения площади, так, что

F_1a = a_1.a · в_1.а ; F_1в = а_1.в · в_1.в ; F_1c = a_1.c · в_1.с .

По ГОСТ толщина а₁ может быть от 1 до 5 мм, ширина в₁ – от 5 до 12 мм. Толщину а_u.1 и ширину в_u.1 обмоточного провода с изоляцией принимают из ГОСТ 7019 – 80, а в предварительных расчётах округляют по соотношению

а_u.1 = а₁ + а_изол ; в_u.1 = в₁ + в_изол ,

где а_изол – увеличение толщины провода за счёт витковой изоляции

(а_изол = 0,23 – 0,48 мм),

в_изол – увеличение ширины провода за счёт витковой изоляции

(в_изол = 0,27 – 0,40 мм).

Аксиальный размер каждого диска первичной обмотки d_K.1.1 , d_K.1.2 зависит от ширины обмоточного провода

d_K1 = в_u1 +∆в ,

где ∆в – суммарная толщина наружной изоляции диска в аксиальном направлении (∆в = 2 – 4 мм).

Радиальный размер каждого диска первичной обмотки А_К11 , А_К12 должен быть приблизительно равен радиальному размеру вторичного диска

А_К11 = А_К12 = А_К2 .

Рекомендуются следующие варианты разбивки обмотки по схеме №3 (рис. 2.) на диски в зависимости от количества катушечных групп.

При n₂ = 1 изготавливают 2 диска первичной обмотки, на первый наматывают последовательно секции а, в и с, на второй – также секции а, в и с. В этом случае ширина обмоточного провода для всех секций должна быть одинаковой в_1а = в_1в = в_1с и в_U1a = в_U1в = в_U1c , а радиальный размер дисков рассчитывают так:

А_К11 = А_К12 = W_1a ( a_U1a + ∆_м ) + W_1в ( a_U1в + ∆_м ) + W_1c ( a_U1c + ∆_м ) + ∆_а ,

где ∆_м – толщина межвитковой изоляции (∆_м = 0,17…0,20 мм );

∆_а – суммарная толщина наружной изоляции диска в радиальном направлении (∆_а = 6…10 мм ).

При n₂ = 2 изготавливают 4 диска первичной обмотки, первый диск наматывается проводами секций а и в, второй – также проводами секций а и в, третий и четвёртый содержат по одной секции с. При этом в_1а = в_1в ,

в_U1a = в_U1в .

А_К11 = А_К12 = W_1a ( a_U1a + ∆_м ) + W_1в (a_U1в + ∆_м ) + ∆_а ,

А_К13 = А_К14 = W_1c ( a_U1c + ∆_м ) + ∆_а .

При n₂ = 3 изготавливают 6 дисков первичной обмотки. Возможна следующая разбивка обмотки по дискам – на первом диске наматывают 2 секции а, на втором и третьем – по одной секции в, на четвертом, пятом и шестом – по 2/3 витков секции с, тогда

А_К11 = 2W_1a ( a_U1a + ∆_м ) + ∆_а ; А_К12 = А_К13 = W_1в ( а_U1в + ∆_м ) + ∆_а ;

А_К14 = А_К15 = А_К16 = 0,67 W_1c ( a_U1c + ∆_м ) + ∆_а .

Ширину и высоту отверстия диска первичной обмотки назначают такими же, как и у вторичной обмотки – в₂ и h₂ .

.5.5. Корректировка размеров окна магнитопровода. После расчёта размеров первичных и вторичных дисков уточняется ширина в_о и высота h_o окна.

Ширина окна в_о должна быть больше максимального из всех радиальных размеров дисков на сумму зазоров.

.

Высота окна h_o получается суммированием всех аксиальных размеров дисков и зазоров

,

где ∆_Ш – толщина изоляционных шайб между дисками (∆_Ш = 2 мм).

. 6. Оптимизация геометрических размеров трансформатора

Оптимальная форма и размеры трансформатора, соответствующие минимуму затрат на активные материалы (медь первичной и вторичной обмоток и сталь магнитопровода), могут быть определены в результате сопоставления массы активных материалов и затрат на них при варьировании соотношений в интервале 1…3 и в интервале 1…2,5 с достаточно мелким шагом. Если принять шаг, равным ∆ = 0,5 и ∆ = 0,5, то количество вариантов расчёта достигает 20, что затруднительно при ручном расчёте.

Поэтому на ВЦ УПИ разработана программа расчёта геометрических размеров трансформатора MMF на языке ФОРТРАН (прил.1.). В ней рассчитывается трансформатор броневого типа с дисковыми обмотками, имеющий 3 катушечные группы (см. рис.3.) и схему первичной обмотки №3 (см. рис.2). Программой не предусмотрен учёт стандартных значений сечения обмоточного провода и окна магнитопровода, поэтому результаты машинного счёта следует скорректировать. Следует выбрать близкие к расчётным стандартные размеры провода ПСД из ГОСТ 7019 – 80, унифицированные размеры магнитопровода [21, прил.3], после чего уточнить размеры трансформатора по уравнениям раздела .5.

Можно воспользоваться также программами DISK 1, DISK 2 и TRANФ для расчёта трансформатора соответственно с 1, 2 и 3 катушечными группами в диалоговом режиме, разработанными в ВЛ ММФ (прил.2.). В этих программах приведены стандартные размеры обмоточного провода, поэтому коррекцию размеров выполняет ЭВМ по указанием пользователя.

.7. Внешние характеристики машины

внешние характеристики выражают зависимость между напряжением на электродах машины U₂ и вторичным током J₂ на всех ступенях. Исходными данными для их расчёта является ЭДС на всех ступенях ( E_2.1, …,E_2.n-1, E_2n), активное R_м = R_вк + R"_тр и индуктивное Х_м = Х_вк + Х"_тр сопротивления машины, а также сопротивление объекта сварки R_св , принимаемое произвольно (например, 0, 100, 300, 500 и 800 мкОм).

Последовательность расчёта внешних характеристик соответствует последовательности расположения вертикальных граф табл.7.

После расчёта строится график U₂ = f(J₂ ) для всех ступеней, на этом графике наносится точка, соответствующая расчётному режиму сварки с координатами J_2p и U_2p = J_2p · R_св .

Таблица 7