5.2. Расчет резьбовая посадки м16х1.5-2h5d/2r

M – резьба метрическая,

16–наружный диаметр наружной резьбы (болта),наружный диаметр внутренней резьбы (гайки);

P = 1.5 мм –шаг резьбы(мелкий),

2H5D/2r – резьбовая посадка,

где 2H-поле допуска внутренней резьбы (гайки) по среднему

диаметру D₂;

5D– поле допуска внутренней резьбы (гайки) по внутреннему

диаметру D₁;

2r– поледопуска наружной резьбы (болта) посреднемудиаметруd₂;

2r– поледопусканаружнойрезьбы (болта) понаружномудиаметруd₁;

Резьбовая посадка М16х1.5-2H5D/2r- является посадкой с натягом. Для получения резьбовых посадок с натягом по среднему диаметру имеются следующие поля допусков для внутренней резьбы (гайки) – 2Н, для наружной резьбы (болта) – 3n, 3p, 2r, для диаметров выступов внутренней резьбы – 4D, 5D, 4С, 5С, а для диаметров выступов наружной резьбы – 6e,6с.

Посадки с натягом по среднему диаметру резьбы предусмотрены только в системе основного отверстия.

Резьбовые посадки с натягом по среднему диаметру используют в тех случаях, когда необходимо обеспечить герметичность или предотвратить самоотвинчивание шпилек под действием вибраций, переменных нагрузок и изменения рабочей температуры. Примером может служить посадка резьбы шпилек в корпуса двигателей, в ступицы колёс автомобилей и т.п.

Определяем номинальные размеры резьбы по ГОСТ 24705-81

d = D = 16,000 мм

d₂ = D₂ = 15,026 мм

d₁ = D₁ = 14.376мм

d₃ = 14,160мм

Определяем предельные отклонения и размеры внутренней резьбы

М16х1.5-2H5Dпо ГОСТ 4608:

D:EI=0 мкмD_min=D+EI=16.000+0,000=16,000 мм;

ES=не огран.

D₂: ES = +75мкмD_{2 max} = D₂ + ES = 15,026+0,075 = 15,101 мм

EI = 0D_{2 min} = D₂ + EI = 15,026+0,000 = 15,026мм

D₁: ES = +376мкмD_{1 max} = D₁ + ES = 14,376+0,376 = 14,752мм

EI = +140мкмD_{1 min} = D₁ + EI = 14,376+0,140 = 14,516мм

Определяем предельные отклонения и размеры наружной резьбы М16х1.5-2rпо ГОСТ 4608:

d: es = -140мкмd_max = d + es = 16,000+(-0,140) = 15,860мм

ei = -376мкмd_min = d + ei = 16,000+(-0,376) = 15,624мм

d₂:es =+151мкмd_{2 max} = d₂ + es = 15,026+0,151 = 15,177мм

ei = +95мкм d_{2 min} = d₂ + ei = 15,026+0,095 = 15,121мм

Рассчитываем предельные значения зазоров (натягов) в резьбовой посадке:

N_2max=d_2max–D_2min=15,177–15,026=0,151мм;

N_2min=d_2min–D_2max=15,121–15,101=0,02мм.

поD (d):

S_min=D_min–d_max=16,000–15,860=0,14 мм;

S_max– не нормируется.

поD₂ (d₂):

S_2max=D_2max–d_2min=15,101–15,121=-0,02мм;

N_2max=d_2max–D_2min=15,177–15,026=0,151мм.

Строим схему расположения полей допусков резьбового сопряжения М16х1.5-2H5D/2r

Рис.5.2.1. Схема расположения полей допусков резьбового сопряжения М16х1.5-2H5D/2r

Задача №6 Выбор и расчёт точностных параметров зубчатых колёс

Условиезадачи :Для заданной зубчатой передачи расшифровать обозначений, выбрать и обосновать показатели контрольного комплекса, дать определение каждому из них с приведением необходимых графических интерпретаций. Для выбранных показателей определить допуски и предельные отклонения, выбрать универсальные средства измерения для контроля, привести схемы контроля с кратким описанием измерительных процедур.

Исходные данные:m=1, z=21; 6-H.ГОСТ1643-81.

Решение поставленной задачи :

Для зубчатого колеса m=1мм, z=21 6-H в соответствии с ГОСТ 1643-81 назначаем следующие нормы точности :

6– по норме кинематической точности,

6– по норме плавности,

6 – по норме полноты контакта зубьев,

H- вид сопряжения,

Допуск бокового зазора h, класс отклонения межосевогорасстояния 1соответствует виду сопряжения H.

Делительный диаметр зубчатого колеса: мм.

Выбираем показатели контрольных комплексов.

_{По нормам кинематической точности}для 6-го квалитета:

– допуск на кинематическую погрешность зубчатого колеса (контролируется с помощью БВ-5058);

– допуск на накопленную погрешность шага зубчатого колеса (контролируется с помощью БВ-5059);

– допуск на накопленную погрешность шагов (контролируется с помощью БВ-5059);

– допуск на погрешность обката (контролируется с помощью кинематомера).

– допуск на колебание длины общей нормали (контролируется с помощью нормалемера).

– допуск на колебание измерительного межосевого расстояния за оборот зубчатого колеса (контролируется с помощью межцентромера).

– допуск на радиальное биение зубчатого венца (контролируется с помощью биениемера );

По нормам плавности работы:

По 6-ой степени точности , для из предлагаемых показателей , выбираем - циклическая погрешность колеса, т.к. его можно проконтролировать на приборе БВ-5058.

С учетом этого принимаем за основу показатель кинематической точности

контролируемыйна приборе БВ-5058.

По нормам полноты контакта зубьев в зацеплении:

Для 6-й степени точности по нормам контакта ГОСТ 1643-81 выбираем 2 показателя контролирующиеся одним прибором :

_{- осевой шаг, - суммарная погрешность контактной линии (контролируем с помощью прибора БВ 5028);}

_{По нормам бокового зазора из предлагаемых показателей выбираем Ea’’s–верхнее предельное отклонение измерительного межосевого расстояния,} – нижнее предельное отклонение измерительного расстояния,

поскольку их можно прокантролировать также на межцентромере.

Определяем допуски и предельные отклонения для выбранных показателей контрольного комплекса:

_{Рисунок 6.1.} Графическая интерпритация показателя

Наибольшая алгеброическая разность значений кинематической погрешности зубчатого колеса, в пределах его полного оборота - .

Рисунок 6.2. Графическаяинтерпритация показателя

-это удвоенная амплитуда гармонической составляющей кинематической погрешности зубчатого колеса.

Отклонение осевых шагов от нормали

Рисунок 6.3. Графическаяинтерпритация показателя

Разность между действительным осевым расстоянием зубьев и суммой составляющего числа номинальных осевых шагов, умноженная на синус угла наклона действительной линии зуба - .

_{Суммарная погрешность контактной линии}

Рисунок 6.4. Графическаяинтерпритация показателя ,

2-действительная потенциальная контактная линия

1-ближайшие номинальные потенциальные контактные линии

Расстояние по нормали между двумя ближайшими друг к другу номинальными контактными линиями, условно наложенными на плоскость (поверхность ) зацепления , между которыми размещается действительная контактная линия на активной боковой поверхности - .

Предельные отклонения измерительного межосевого расстояния:

Для зубчатых колес с внешними зубьями:

_{верхнее +}

_{нижнее -}

1-контролируемое зубчатое колесо, 2-измерительное зубчатое колесо

_{Рисунок 6.5.} Графическаяинтерпритация показателей _,

Разность между допускаемым наибольшим или соответственно наименьшим измерительным и номинальным межосевыи расстояниями. Номинальное измерительное межосевое расстояние – это расчетное межосевое расстояние при двухпрофильном зацеплении измерительного зубчатого колеса с контролируемым зубчатым колесом, имеющим наименьшее дополнительное смещение исходного контура.

Рисунок 6.6. Схема БВ-5058

Кинематическую погрешность зубчатых колес 1 и 6 в однопрофильном зацеплении контролируют, например, на приборах со стеклянными лимбами 2 и 5, имеющими радиальные штрихи с ценой деления 2^/. Перемещение штрихов вызывает импульсы тока в фотодиодах. Сдвиг фаз импульсов, вызванный кинематической погрешностью в зубчатой паре и несогласованностью вращения зубчатых колес, определяется фазометром 3 и записывается самописцем 4.

Рисунок 6.7. Схема БВ-5028

Каретка с измерительным наконечником 1, предварительно установленным на угол наклона контактной линии, перемещается по направляющей 3. При согласованном движении каретки и вращении контролируемого зубчатого колеса 2 наконечник 1 воспринимает непрямолинейность и отклонения от направления этой линии, которые фиксируются самописцем.

Рисунок 6.8. Схема межцентромера МЦ-160М

Межцентромер относится к станковым приборам и состоит из станины 1,

на которой установлены суппорты 2, 3. Суппорт 3 может перемещаться по направляющим станины при вращении маховика ходового винта 4. Суппорт 2 имеет ограниченное перемещение(около 4 мм) и установлен на шариковых направляю- щих. Под воздействием пружины из­мерительное колесо 5 находится в двухпро- фильном зацеплении с контролируемым коле­сом 6. Колебания измерительного межосевого расстояния снимаются с показаний прибора 7.