3.2.7. Проверка условного фундамента по деформациям.

Рисунок 3.5. К определению осадки свайного фундамента.

Дополнительное вертикальное напряжение на уровне подошвы условного фундамента

Мощность эквивалентного слоя вычисляем по формуле:

Отношение сторон условного фундамента: по таблице 5.7 [3] , следовательно

Нижняя граница сжимаемой зоны:

Осадка фундамента определяется по формуле:

Средний коэффициент относительной сжимаемости грунта в пределах активной зоны:

; (3.21)

–толщина i-го слоя грунта в пределах активной зоны;

–коэффициент относительной сжимаемости грунта в пределах i-го слоя;

–расстояние от нижней границы сжимаемой толщи до середины i-го слоя.

, (3.22)

–модуль деформации i-го слоя, МПа;

; (3.23)

– для песка.

;

т.е. осадка свайного фундамента не превышает допустимую.

3.2.8. Подбор копрового оборудования.

Исходя из принятой в проекте расчетной нагрузки, допускаемой на сваю, определяется минимальная энергия удара Э по формуле:

(3.24)

где:

–эмпирический коэффициент, равный 25 Дж/кН;

–расчетная нагрузка, допускаемая на сваю и принятая в проекте;

По таблице 26 [3] подбираем молот, энергия удара которого соответствует расчетной минимальной энергии удара.

Имеем – трубчатый дизель-молот с водяным охлаждением С–1048 со следующими характеристиками:

масса ударной части — 3500 кг;

высота подскока ударной части — от 2000 до 2800 мм;

энергия удара — 52 кДж;

число ударов в минуту — не менее 44;

масса молота с кошкой — 7650 кг.

Далее производим проверку пригодности принятого молота по условию:

, (3.25)

где:

Э_р - расчетная энергия удара, Дж;

G_h - полный вес молота, H;

G_В - вес сваи, наголовника и подбабка, Н;

Km = 6;

Для трубчатых дизель-молотов расчетная энергия удара принимается:

(3.26)

где: – вес ударной части молота, кН;

h_m – фактическая высота падения ударной части молота, м; при выборе молотов, принимаемая на стадии окончания забивки свай для трубчатых

h_m = 2,8м.

кН

Имеем:

Для контроля несущей способности свайных фундаментов и окончательной оценки применимости выбранного молота, определяем отказ сваи:

м, (3.27)

где:

– остаточный отказ, равный значению погружения сваи от одного удара молота, а при применении вибропогружателей — от их работы в течение 1 мин, м;

– коэффициент, принимаемый в зависимости от материала сваи, кН/м2 ; при определении отказа железобетонных свай η=15,0 кН/м²;

A – площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия)

– расчетная энергия удара молота, кДж;

– несущая способность сваи, кН;

– коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным 1;

– вес молота, кН;

– вес сваи и наголовника, кН;

– вес подбабка, кН;

– коэффициент восстановления удара и при забивке железобетонных свай молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем ;

Получаем:

.

т.е. трубчатый дизель-молот С-1048 удовлетворяет всем условиям забивки свай.