2). Верликулитобетон

ɣ₂– 800 кг/м³

δ₂- 0,4 м

λ₂-0,26 Вт/м °С

S₂- 4,58 Вт/м °С

3). Плиты базальтовые

ɣ₃– 90 кг/м³

δ₃- х м

λ₃-0,047 Вт/м °С

S₃-0,58 Вт/м °С

4). Известково-песчаный раствор

ɣ₁– 1600 кг/м³

δ₁- 0,02м

λ₁-0,81 Вт/м °С

S₁- 9,76 Вт/м °С

III зона >2501-3000 Rqmin = 2,2

Rо = 1/αв + R1 + R2 + R3 + R4 +1/αн - общее сопротивление теплопередачи, где

R = δ/λ

αв = 8,7 Вт/м²С – коеф. теплопередачи внутренней поверхности стены,

αн = 23 Вт/м²С – коеф. теплопередачи в зимних условиях.

Rо =1/8,7+1/23+ 0,01/0,87 +0,4/0,26+ х/0,047+ 0,02/ 0,81 = 2,2 м²К/Вт

Принимаем толщину базальтовых плит х = 0,023 м.

Расчет подвального перекрытия

Подвальное перекрытие:

1 ). Линолеум

ɣ₁– 1600 кг/м³

δ₁- 0,002 м

λ₁-0,33 Вт/м °С

S₁-7,52 Вт/м °С

2). Цементно-песчаный раствор

ɣ₂– 1800 кг/м³

δ₂- 0,02м

λ₂-0,93 Вт/м °С

S₂- 11,09 Вт/м °С

3). Керамзитобетон

ɣ₃– 500 кг/м³

δ₃- х м

λ₃-0,23 Вт/м °С

S₃-3,25 Вт/м °С

4). Железобетонная плита

ɣ₄– 2500 кг/м³

δ₄- 0,12 м

λ₄-2,04 Вт/м °С

S₄-17,98 Вт/м °С III зона >2501-3000 Rqmin = 2,2

Rо = 1/αв + R1 + R2 + R3 + 1/αн - общее сопротивление теплопередачи, где

R = δ/λ

αв = 8,7 Вт/м²С – коеф. теплопередачи внутренней поверхности перекрытия,

αн = 12 Вт/м²С – коеф. теплопередачи в зимних условиях.

Rо = Rqmin = 1/8,7 +1/12+0,002/0,33+0,02/0,93+ х/0,23 +0,12/2,04 = 2.2 К/Вт

Следовательно, толщину керамзитобетона в трехслойной наружной панели необходимо принимать не менее х = 0,44 м

D=R₁S₁+ R₂S₂+ R₃S₃

D=0,002/0,33*7,52+0,02/0,93*11,09+0,12/2,04*17,98+0,44/0,23*3,25=7,6 D>7, т.е. конструкции массивные.

Расчет наружной стены на теплоустойчивость в условиях жаркого климата.

Принимаем расчетную температуру внутреннего воздуха равной 20⁰ С.

Город Днепропетровск находится в II (“нормальной”) температурной зоне, условия эксплуатации Б. Влажностный режим нормальный.

Наружная стена:

1). Сложный раствор ɣ₁– 1700 кг/м³

δ₁- 0,01м

λ₁-0,87 Вт/м °С

S₁- 10,42 Вт/м °С

2). Верликулитобетон

ɣ₂– 800 кг/м³

δ₂- 0,4 м

λ₂-0,26 Вт/м °С

S₂- 4,58 Вт/м °С

3). Плиты базальтовые

ɣ₃– 90 кг/м³

δ₃- х м

λ₃-0,047 Вт/м °С

S₃-0,58 Вт/м °С

4). Известково-песчаный раствор

ɣ₁– 1600 кг/м³

δ₁- 0,02м

λ₁-0,81 Вт/м °С

S₁- 9,76 Вт/м °С

Определяем толщину утепляющего слоя для зимних условий: II зона >3001-3500 Rqmin = 2,5

Rо = 1/αв + R1 + R2 + R3 + R4 +1/αн - общее сопротивление теплопередачи, где

R = δ/λ

αв = 8,7 Вт/м²С – коеф. теплопередачи внутренней поверхности стены,

αн = 23 Вт/м²С – коеф. теплопередачи в зимних условиях.

Rо = 1/αв + R1 + R2 + R3 + R4 +1/αн - общее сопротивление теплопередачи, где

R = δ/λ

αв = 8,7 Вт/м²С – коеф. теплопередачи внутренней поверхности стены,

αн = 23 Вт/м²С – коеф. теплопередачи в зимних условиях.

Rо = 1/8,7+1/23+ 0,01/0,87 +0,4/0,26+ х/0,047+ 0,02/ 0,81 = 2,5 м²К/Вт

х = 0,037 м толщина базальтовых плит.

D=R₁S₁+ R₂S₂+ R₃S₃

D₀=0,01/0,87*10,42+0,4/0,26*4,58+0,02/0,81*9,76+0,037/0,047*0,58= 7.85 D =0.12<1– расчитываем по формуле D_{2 =} 7,04>7

D₃₌0.24<1– расчитываем по формуле D₄₌0.45<1– расчитываем по формуле

1). Aτ_B^тр=2,5-0,1*(t_н-21)

Aτ_B^тр=2,5-0,1*(22,3-21)=2,37

2). Aτ_B= Aτ_B^расч/ν = =26.8/130,2= 0,2

3). Aτ_B^расч=0,5* Atн+(ρ*(I_max+I_ср))/α_н

Aτ_B^расч=0,5* 19,2+(0,7*(590+184))/31,5=26,8

4). α_н=1,16*(5+10*√v)

α_н=1,16*(5+10* √4.9)=31,5

v-максимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль

5). ν =0,9е ^D0/√ ²*(( S₁+ α_в)*(S₂+y₁)*( S₃+y₂)*( S₄+y₃)(α_н+ y₄))/(( S₁+ y₁)*(S₂+y₂)*( S₃+y₃)*( S₄+y₄)* α_н)

y₁= (R1 S₁²+ αв)/1+ R1* αв) =(0,011*10,42²+8,7)/(1+0,011*8,7)=9,03

y₂=4,58

y_{3 =}(R3* S₃²+ y₂)/(1+ R3* y₂)=(0,78*0,58 ²+4,58)/(1+0,78*4,58)=0,11 y_{4 =}(R4* S₄²+ y₃)/(1+ R4* y₃)=(0,024*9,76 ²+0,11)/(1+0,024*0,11)=2,39

ν =0,9*2,718 ^{7,85/ 1,4}*((10,42+8,7)(4,58+9,03)(0,58+4,58)(9,76+0,11)(31,5+2,39))/

/((10,42+9,03)(4,58+4,58)(0,58+0,11) (9,76+2,39)*31,5)=130,2

Aτ_B^тр>Aτ_B

2,37>0.2

Следовательно рассматриваемая ограждаемая конструкция удовлетворяет теплоизоляционным качествам на теплоустойчивость в летнее время.