Учет влияния приямка

При наличии вблизи фундамента приямка следует устроить подбетонку с тем, чтобы выполнялось условие: Δh ≤ a  tgψ

P_I = 1,2  P_IImt = 1,2  139,63 = 167,56 кПа

a = 2,25 м

a  tgψ = 2,25  0,37 = 0,83 м

Принимаем Δh = 0,8 м

Толщину подбетонки принимаем 2,1 м.

9.1 Расчет приямка

Определение активного бокового давления в пределах глубины Н_пр

H_пр = 4,2 м; l_n = 24 м; b_n = 4 м

Характеристика грунта нарушенной структуры:

γ`_I = 0,95  γ_I = 0,95  17,95 = 17,05 кН/м³

φ`_I = 0,9  φ_I = 0,9  16 = 14,4

γ`_sb = γ_sb = 9,24 кН/м³

Горизонтальные составляющие активного давления

От веса грунта:

γ_fa = 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке для бокового давления грунта

От полезной нагрузки:

E_qh = 1 γ_tg q_n  H_пр  = = 45,49 кН

γ_fg = 1,2– коэффициент надежности по нагрузке от q_n

q_n = 15 кПа – полезная нагрузка

От давления воды:

E_w = 1 γ_fw = = 63,58 кН

γ_fw = 1,1– коэффициент надежности по нагрузке для давления воды

Изгибающий момент и поперечная сила всех горизонтальных сил относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения 1-1

Q_1-1 = E_ah + E_qh + E_w = 62,64 + 45,49 + 63,58 = 171,7 кН

d_n = H_пр + 0,5 = 4,2 + 0,5= 4,7 м; 0,5 – толщина днища приямка

E`_qh = 1 γ_tg q_n  d_n  = = 50,9 кН

E`_w = 1 γ_fw = = 83,65 кН

N_1-1 = E`<sub>ah</sub> + E`_qh + E`_w = 78,44 + 50,9 + 83,65 = 213 кН

M_2-2 = M + = 284,1 + = 301.56 кНм

G_I = (A_w(d_n + 0,2) – l_n  b_n  H_пр )  25  γ_fb = (156(4,7 + 0,2) – 24  4  4,2)  25  0,9 = 8127 кН – собственный вес приямка

b_cт = 1м – толщина стен приямка; l_n = 24 м – длинна приямка

γ_fb = 0,9 – коэффициент надежности по нагрузке

F_w = A_w  γ_w  (d_n – d_w)  γ_fw = 156  10  (4,7 – 0,8)  1,1 = 6692,4 кН – сила всплытия

A_w = (b_n + 2  b_ст)(l_n + 2  b_ст) = (4 + 2  1)(24 + 2  1) = 156 м² - площадь основания приямка

Так как вес приямка G_I больше силы всплытия F_w , то равномерно распределенная нагрузка q считается по формуле:

p_w = γ_w(d_n – d_w) = 10  (4,7 – 0,8) = 39 кН/м² – гидростатическое давление подземных вод

9.2 Расчет приямка на всплытие

- условие невсплытия; γ_em = 1,2 – коэффициент надежности от всплытия

G_I = 8127 кН; F_w =6692,4 кН

Условие выполняется, приямок не всплывет.

Определение степени агрессивного воздействия подземных вод и разработка рекомендаций по антикоррозионной защите подземных конструкций

Для фундаментов и приямка предусматриваю бетон с маркой по водонепроницаемости W4 на портландцементе по ГОСТ 10078-76, арматуру классов АII и AIII. Фундаменты каркаса и приямок расположены ниже уровня подземных вод лишь частично, однако за счет возможных изменений УПВ и капиллярного подъема воды до 1,6 м над УПВ все поверхности фундамента и приямка могут эксплуатироваться под водой либо в зоне периодического смачивания. Степень агрессивного воздействия воды на подземные конструкции оцениваю в соответствии со СНиП 2.03.11-85

Коэффициент фильтрации суглинка, в котором расположены подземные конструкции, равен

k_f = 2,9∙10^-7см/с∙86,4∙10³с/сут=2,5∙10^-4м/сут<0,1м/сут, поэтому к показателям агрессивности, приведенным в табл.5, 6, 7 СНиП 2.02.11-85, необходимо вводить поправки в соответствии с примечаниями к указанным таблицам.

Определяю суммарное содержание хлоридов в пересчете на ионы Cl, мг/л:

800мг/л+0,25∙2700мг/л=1475мг/л

Анализ агрессивности воды для бетона на портландцементе

Таблица 14

Показатель агрессивности	Номер таблицы по СНиП 2.03.11-85	Степень агрессивности воды по отношению к бетону марки W4
Бикарбонатная щелочность	5	Не агрессивна, т.к. kf<0,1м/сут
Водородный показатель	5	5<4∙1,3=5,2 сильноагрессивная
Содержание агрессивной углекислоты	5	1,3∙10<49<1,3∙40=52 слабоагрессивная
Содержание аммонийных солей	5	16<100∙1,3 – наеагрессивная
Содержание магнезиальных солей	5	920<1000∙1,3 – неагрессивная
Содержание едких щелочей	5	Неагрессивная
Содержание сульфатов	6	Сильноагрессивная, 2700>1000
Содержание хлоридов	7	Неагрессивная

Заключение.

При бетоне нормальной проницаемости (W4) в конструкциях фундаментов и приямка вода сильноагрессивна по водородному показателю, слабоагрессивна по содержанию агрессивной углекислоты, сильноагрессвна по содежанию сульфатов и неагрессивна по содержанию хлоридов.

Обеспечение стойкости конструкций фундаментов и прямка в агрессивной среде за счет назначения проектных требований к материалам (первичная защита):

при сильноагрессивной среде и применении арматуры класса AII и АIII требуется применение бетона пониженной проницаемости (W6) либо оцинкованной арматуры. Однако оцинкованная арматура дорога и дефицитна, а получение бетона пониженной проницаемости в условиях строительной площадки затруднительно, поэтому необходимо выполнить специальную защуту фундаментов и приямка.

Для защиты подошвы фундамента и днища приямка при сильноагрессивной среде предусматриваю в соответствии с п.2. 33 СНиП 2.03.11-85 устройство битумной подготовки толщиной не менее 200 мм из втрамбованного вгрунт щебня с проливкой битумом до полного насыщения.

Для защиты днища (по бетонной подготовке) и боковых поверхностей и гидроизоляции приямка в цлом необходимо выполнить покрытие IV группы – оклеечную битумную рулонную изоляцию с защитной стенкой в 1/2 кирпича, пропитанную битумом.

Для защиты боковых поверхностей фундаментов выполнить полимерное покрытие на основе лака ХП-734 (хлорсульфированный полиэтилен).

Фундаменты и приямок выполнить из бетона нормальной (Н) проницаемости (марка по водонепроницаемости W4).