Глава 7. Забортная и пресная вода для охлаждения сду

§ 7.1. Система забортной воды на судне

Состав систем. Системы подразделяются на объединенные и автономные (в зависимости от связи систем охлаждения ГД и ДГ). Объединенными системами охлаждения оборудовано 80 % мор­ских судов. На ходу судна эти системы обеспечиваются водой от главного насоса (основного или резервного), при стоянке в порту — от стояночного (портового) меньшей производительности. Опрес­нительные и рефрижераторные установки, как правило, имеют автономные насосы охлаждения (это не всегда оправдано).

Автономные системы охлаждения ГД и ДГ применяют в ЭУ с СОД, так как в них обычно устанавливаются валогенераторы,

обеспечивающие судно электроэнергией на ходу. Применение автономных систем целесообразно в ЭУ с МОД при наличии УТГ, полностью снабжающих судно электроэнергией в море. Основные преимущества объединенных систем: меньшее число насосов, подверженных интенсивному износу, снижение расхода энергии благодаря применению насосов большой производительности с вы­сшим КПД, простая комплектация систем.

,f Ориентировочный удельный расход заборной воды на ЭУ /( в учетом потребности на компрессоры, на охлаждение подшипни- [( ков линии вала и другие нужды составляем 50—75 дм³/(кВт. «fy

Напор центробежных насосов не превышает 0,20—0,25 МПа. Для ЭУ с двумя СОД рекомендуется также объединенная система охлаждения (рис. 7.1).

Конденсатор УТГ включают в единую систему забортной воды и в соответствующей системе охладителей устанавливают первым. Обязательно предусматривается рециркуляция забортной вода

о автоматическим регулированием температуры.

Кингстоны — специальные устройства для приема забор1 ной воды (на судах ледового плавания и ледоколах устанавли­вают ледовые ящики, см. рис. 2.2). Их располагают на днище судна и по бортам в МО ниже ватерлинии (рис. 7.2). Во избежание проникновения воздуха в трубопроводы и срывов потока воды в них на ходу судна используются донные кингстоны, а на сто­янке в портах для уменьшения попадания грязи — бортовые кингстоны. В корпусе судна вырезается отверстие и в него встав­ляется решетка для предохранения от попадания крупных по­сторонних предметов.

Кингстонный колодец служит емкостью, из которой через кингстонный клапан забортная вода поступает к судовым насосам забортной воды. Продувание решетки производится паром или воздухом. Трубопровод служит для выпуска воздуха из кинг- стонного колодца. Фильтр забортной воды сдвоенный, устанав­ливается за кингстоном. Он представляет собой обычную чу­гунную или стальную коробку цилиндрической формы, в которую вставляется фильтрующий элемент из сетки с ячейками 1—1,5 мм.

Центробежные насосы применяются в качестве насосов пресной и забортной воды (табл. 7.1, 7.2). Они бывают вертикальные и горизонтальные. Предпочтение отдается вертикальным насосам, так как они занимают меньшую площадь (рис. 7.3). Как правило, это — автономные моноблочные вертикальные агрегаты с электро­двигателем переменного или постоянного тока, имеющим удли­ненный конец вала, соединенные между собой фонарем и водо­кольцевой ступенью самовсасывания.

Судовые насосы типа НДВ 100/80АП отечественного изготов­ления (рис. 7.4) имеют следующие рабочие характеристики: производительность Q = 100 м³/ч, напор (полный) Н — 8,0 м вод. ст., высоту всасывания 5 м вод. ст, мощность на валу N = = 35 кВт, частоту вращения вала л = 2900 об/мин, габариты

59$

0010 3Z»9*Z^m*>

га 6 со s

счУ

sc

а

И

я х

со О Ч Ч X С •

>Ь м

СО о 2 х

<У _ <D

н а ч

О е*

К С>

и п

A .. 2b fi** 9m

^ . *54 I*- О X

Л

Си >о

a»"-s-sig8?li-|ISis51^ss|s Psiv^pllfsli^S'I'Is²

883-зЗс-&Я"181«&85_-з8-Й|9 laiK-SSlH’Ssai I&i^s r* -

-glioS^iti ^l,M

^ <5. 4) и СО

4g*oSSS «“nSaSa^aS'S _ S ч «а*' Я л Ь* «о г а 3< g g,5 *

ич.йв**8§Ё1^|з^с&,3»2§|*ео'⁰

SSSSsS Ss ORE-ao*** ^в *»._ л

® ^ ** со I я c°>U !« s^oe

s^gda|vl,5?ag*sbssas' sfvs»».?*

g «з a a § a s s ■-б я в^в E '|^g!?|..s TfesisSssfes^TSa iss*i°s§as

&Й*9«В Cs”wh« I << - ¹ ЧХУ ¹ ч^Чй* g<£ s> « 4 W о «о Л-* V о 3\o к >)>>« я,е?«о. «,

*ч -в-с, йниа^аоВ'чО.в о<в<чйюйПв(

&“I§Е«й«I^w

О Л ¹ “ <5« rt I ..

ss«PS2 g-ч-« 9ⁿS

^яео И fa |

SSSigiSggi^-goa I gS.a§>g£ib *^eS^|5gf|ol3"5^SsSg-»l§l

с н I я*ч2§«, а««"^ойЗв * а. $

Марка насоса, фирна (страна)	Количество насосов на судне	Производи­тельность Q, ы*/ч	Вапор В. кПа	Вааначенм	Судно
Wr 250/300, «Вяртсиля» Wv 200/225, «Вяртсиля» LCV-125, «Вяртсиля»	2 2 2	546; 300 255 90	18 25 45	Насосы забортной воды ГД Насосы пресной воды охла­ждения цилиндров Насосы охлаждения поршней	«Новгород»
KRFL 250/375, «Пумпеиверк» (ГДР) , SMV 200/350, «Пумпеиверк» (ГДР)	2 2; 2	600 460; 415	25 31; 35	Насосы забортной воды ГД Насосы пресной воды ГД	«Варнемюнде», «Ху­дожник Пахомов», «Выборг»
IMWZ 12—255, 316 (Швеция)	2; 2	800; 1100	18; 18	Насосы пресной и забортной воды ГД	«Магнитогорск»
НЦВ 250/20АП (СССР) НЦВ 100/20АП (СССР)	4; 2 2	250 100	20 20	Насосы охлаждения пресной и забортной воды ГД Портовые насосы пресной н забортной воды	«Александр Про­кофьев», «Сестро- рецк»
QV 14/330 (Дания) 250WOC1V 25M/Z (ПНР) 160Wa25T-53 (ПНР)	2 4 2	1000 230 160	22 26 25	Насосы забортной воды ГД Насосы пресной воды ГД Насосы охлаждения забортной воды ВД	«Скульптор Конен­ков»

Марка насоса» фирма (страна)	Количество насосов на судне	Производи­тельность Q, м*/«	Напор Н, кПа	Назначение	Судно
KRFL 250/375RgF «Пумпен- верк» (ГДР) SMV 150/325RgF, «Пумпен- верк» (ГДР)	4	820	25	Насосы охлаждения пресной и забортной воды	«Капитан Гаврилов» ,
	2	190	30	Насосы забортной воды ВД	-
KRZ-IV-100/160, «Пумпен- верк» (ГДР)	2	140	22	Насосы пресной воды ГД	«Капитан Гаврилов», «Художник Пахо­мов»
«Хамварти» (Англия)	2	320	30	Насосы забортной воды ГД	«Инженер Мачуль-
C8X6V, «Хамварти»	2	270	35	Насосы пресной воды ГД	ский»
ЭСН 2/11 (СССР)	2	3	40	Насосы охлаждения форсунок ГД Насосы охлаждения ВД за­бортной и пресной воды
НЦВ 63/30, НЦВ 40/30	2	63, 40	30		■
23AANA2A (Финляндия)	3	90	20	Насосы охлаждения пресной и забортной воды	«Игаркалес»
C5X4V; С8Х6, «Хамварти» (Англия)	4; 2	105; 250	34; 25	Насосы пресной и забортной воды ГД	«Стахановец Котов»
Z16-073-1213, IMW	3	50	25	Насосы охлаждения пресной воды ВД
KRZ1—32/140, «Фа Фритцше Машиненбау» (ГДР)	2	10	23	Насосы пресной воды охла­ждения форсунок	«Выборг»
160WOCIII, (ПНР)	2	160	22,5	Насосы охлаждения цилин­дров ГД	«Сестрорецк»

^J/a ^ Овсянников М. К. н др.

СО

to

Тип насоса	Производи­тельность Q, м*/ч	Напор Я, МПа	Частота вращения я, об/нин	Мощность JV, кВт	Масса (без электродви­гателя) ш, кг
25WOCI1I	25	0,25	2900	3,5	_
40WOCIII	40	0,25	2900	4,9	136
63WOCIII	63	0,25	1450 ,	9,3	' 258,7
lOOWOCIII	100	0,25	1450	12,5	310
160WOCIII	160	0,25	1450	19,0	332,7
250WOCIII	250	0;25	1450	28,5	460
400WOCIII	400	0,25	1450	47,5	“““ .

Таблица 7.3. Технические характеристики центробежных вертикальных насосов типов НЦВ и НЦВС (ГОСТ 7958—78)

Марка	Производи тельность, н’/ч		Частота вращения п, об/иин		Напор Я,|МПа		КПД, %
НЦВ 25/20, НЦВ 25/20А	25				0,20		65
НЦВ 25/30, НЦВ 25/30А	25				0,30		—
НЦВ 40/20, НЦВ 40/20А	40		Q АГЛА		0,20		70
НЦВ 63/20, НЦВ 63/20А	63		«эиии		0,20		68
НЦВ 100/20А-1-11	100				0,20		76
НЦВ 160/10А-1-11	160				0,10		70
НЦВ 250/20-1-11	250 - .					0,20		80
НЦВ 315/10А-1-11	315				0,10		76
НЦВ 630/15А-1-11	630				0,13		80
НЦВ 400/30А-1-11	400				0,30		82
НЦВ 400/20А-1-11	400		юии		0,20		82
НЦВ 400/30А-1-11	160				0,30		74
НЦВ 160/20А-1-11	160				0,20		76
НЦВС 25/65М	25 1					0,65		50
НЦВС 40/30М	40 /			оиии		0,30		52
НЦВС 160/30А-1-11 .	160 \					0,30		65
НЦВС 250/30А-1-11	250 /			юии		0,30		71

625x605x1145 мм, массу насоса с электроприводом 464 кг, ве­личину водяных протечек через сальник с мягкой набивкой 10 дм³/ч. Насосы типа НЦВС (насос центробежный вертикальный самовсасывающий) предназначены для перекачивания морской и пресной воды температурой до 35 °С, насосы НЦВ — для пере­качивания морской воды температурой до 35 °С и пресной воды температурой до 70 °С (табл. 7.3).

При конструировании насосов основным параметром является размерный коэффициент быстроходности я, = 3,65л т/ф/Я^3/4, при­чем п, = п только при Я == 1 м и Q = 0,075 м³/с жидкости. Коэффициентом быстроходности насоса называют п,, соответ­ствующую режиму максимального КПД (оптимальному режиму).

Рис. 7.2. Кингстон и схема его установки: а — на днище; б — на борту.

1 — кингстон; 2'— труба подачи па­ра; 3 — труба подачи сжатого воз­духа; 4 — воздушная труба для вы­пуска воздуха из- выгородки; 5 — перфорированная труба для вы­пуска пара или сжатого воздуха с целью обогрева или продувки при­емного отверстия с решеткой; 6 — решетка на приемном отверстии (кингстонной выгородки.

Рис. 7.3. Одноколесный центробежный вертикальный насос.

1. — всасывающий патрубок; 2 — колпачковая гайка; 3 —[корпус; 4 —^рабочее колесо; 5 — защитная втулка; € — сальниковое уплотнение; 7 — фонарь; 8 — электродвига­тель; 9 — отбойное кол ьцо; 10 — труба подвода воды из нагнетательной полости насоса к затвору сальника; 11 — удлиненный конец вала электродвигателя; 12 —[горизонталь­ный напорный патрубок; 13 — уплотнение.

При перекачивании вязких жидкостей (топливо, масло) напор и подача в оптимальном режиме снижаются вследствие увели­чения потерь на трение в проточной части, а мощность возрастает.

О 225 450 675(1,М³/ч

Рис. 7.4. Характеристики центробежного насоса с колесом одностороннего входа при работе на жидкости различной вязкости.

1 — 11 — вязкость жидкостей соответственно: 18,8.10“*; 12,28-10“*;

8,92X Ю^-*; 3.69.10—*; 1,5.10—*; 1,04-10-* 0,695-10-*; 0,334.10-*;

0,138-10-*; 0,0093.10-* н*/с.

Иногда в системах охлаждения вспомогательных двигателей ис­пользуются вихревые насосы (рис. 7.5). Рабочее колесо вращается с угловой скоростью 1900—2800 об/мин. Вихревой насос, как и простой центробежный, не обладает способностью к «сухому»

всасыванию (вода в корпус насоса заливается через специальный кран, или приемная полость насоса сообщается с заполненным водой трубопроводом). В кольцевом канале жидкость движется по винтовым траекториям. Корпуса и крышки корпусов центро­бежных насосов изготовляют из чугуна, рабочие колеса — из бронзы или нержавеющей стали.

Технические характеристики вертикальных одноступенчатых центробежных насосов типов WOCIII (см. табл. 7.2), WZB (табл. 7.4) со встроенной ступенью водокольцевого насоса обес­печивают насосу свойства «сухого» всасывания. Чтобы заполнить

Ряс. 7.5. Принципиальная схема вихревого насоса.

1 — вагветательиый патрубок; 2 — корпус; 3 — всасывающий патрубок; 4 — перего­родка; 5 — радиальные лопатки; 6 — кольцевой какал; 7 — вал; 3 — рабочее колесо;

9 — перемычка; 10 — впускное окно.

водокольцевой насос водой и удалить из корпуса насоса воздух, предусмотрена пробка с краном, соединенная трубками и кана­лом с соответствующими полостями насоса.

325

Насосный агрегат состоит из центробежной ступени, водо­кольцевого насоса, фонаря и электродвигателя. Максимально допустимая температура перекачиваемой воды 60 °С, высота вса­сывания у всех типов насосов 0,07 МПа (7 м вод. ст.). На рис. 7.6 показан продольный разрез насоса консольного типа (тип К, ГОСТ 22247—76Е). Насосы типа К — горизонтальные, одноступенчатые с колесом одностороннего входа и осевым под­водом жидкости — используются для подачи жидкостей с темпе­ратурой до 105 °С. На рис. 7.7 показаны характеристики центро­бежных насосов (К — насос консольного типа, М — моноблоч­ный, цифра в числителе — подача в и³1ч, в знаменателе — на­пор в м вод. ст.). По заданным значениям подачи и напора на них находят точку заданного режима, а по месту расположения этой точки определяют марку насоса, мощность и частоту вращения.

11. Овеяяаввоа М. К. в др.

Характеристикой трубопровода называется кривая, показы­вающая зависимость между расходом жидкости и напором для преодоления гидравлических сопротивлений в трубопроводе Я = = / (Q). Центробежные насосы могут работать при различной частоте вращения с сохранением количественного регулирования подачи при каждой частоте вращения путем дросселирования

Рис. 7.6. Самовсасывающий центробежный насос горизонтального исполнения.

1,6 — полости вакуум-насос» (водокольцевого насоса); 2 — ротор вакуум-насоса; 3 — корпус вакуум-насоса; 4, 6 — диски; 7 — корпус; 8 — всасывающая труба; 9 — рабочее колесо насоса; 10 — вал; II, I! — патрубки с отверстиями; 13, 14 — серпообразные

каналы.

через нагнетательный клапан. Для определения характеристик насосов на таких режимах удобно пользоваться универсальными характеристиками [кривые зависимостей Q = / (Я); Q — f {п), Q ⁼ / (л) 1, с помощью которых по двум заданным параметрам, например Q и п, можно найти два других, например Я иг\. При наложении характеристики трубопровода на универсальную ха­рактеристику насоса определяются необходимые параметры ра­бочих режимов насоса при различных частотах вращения и КПД.

Производительность центробежных насосов можно регулиро­вать двумя способами: количественным (дросселированием через нагнетательный клапан при постоянной частоте вращения насоса) и качественным (изменением частоты вращения приводного элек-

Марка насоса	Типо­ размер	Произво- дитель- ность Q, ы‘/ч	Напор Я, МПа	Частота вращения л, об/мин	Мощность N, кВт	Масса т, кг
25WZB	154	25	0,25	2900	4,5	120
	145		0,22		4.1
	140		0,20		3,8
40WZB	154	40	0,25	2900	6	120
	150		0,22		5,6
	145		0,20		5
63WZB	295	63	0,25	1450	10,5	380
	275		0,22		9
	265		0,22		8,2
100WZB	300	100	0,25	1450	14,2	450
	290		0,22		13
	280		0,20		12,5
160WZB	300	160	0,25	1450	20,8	460
	290		0,22		18,8
	280		0,20		16,8
250WZB	315	250	0,25	1450	31	665
	305		0,22		27,5
	300		0,20	.J	25,3
400WZB	320	400	0,25	1450	50,5	730
	310		0,22		42,8
	295		0,20		29,3

тродвигателя). Качественный способ регулирования мало влияет на КПД насоса, но он не всегда применим (например, для наве­шенных на дизель насосов или имеющих электропривод перемен­ного тока). Количественный способ регулирования наиболее прост и позволяет изменять производительность от максимума до нуля, но при этом значительно уменьшается КПД.

При изменении частоты вращения центробежных насосов их производительность, напор и мощность изменяются пропорцио­нально частоте вращения соответственно в первой, второй и треть­ей степенях: Q = Q_x (n/n_x); Я = Н_г N = N_x (n/nj*. Потребляемая, или эффективная, мощность N, кВт, центробеж­ного насоса определяется зависимостью N = 0,28 QHIту, где tj = 0,65-i-0,85 — полный КПД насоса; Q — производительность, м³/ч; Я — напор, МПа. Производительность Q, м³/ч, центробеж­ного насоса ориентировочно можно найти по эмпирической

график полей центробежных насосов: а — консольного типа; б — типа НЦВ.

формуле Q — kd¹, где k = 13-т-18 для насосов с диаметром патруб­ка <100 мм, k = 20-7-25 для насосов с диаметром патрубка >100 мм; d — диаметр нагнетательного патрубка, дм.

G/6max

£7, м/с

Рис.'7.8. Зависимость относитель­ной интенсивности обрастания труб диаметром 20 мм от скорости про­текания морской воды и района пла­вания.

Циркуляционная система забортной воды. Обрастание цир­куляционных систем забортной воды зависит от их конструкци­онно-эксплуатационных характе­ристик и показателей морской воды (табл. 7.5).

Все элементы циркуляцион­ных систем, выполненные из не­токсичных материалов (в том числе сталей, легких сплавов,

/ — Черное море (25 сут.); 2 — Ат­лантический океан (25 сут.); 3 — Атлантический океан (Гвинейский за­лив, 43 сут.); 4 — Атлантический океан (30 сут.)

времени года, температуры

МНЖ, пластмасс, резины и т. п.), подвержены интенсивному обра­станию морскими организмами типа балянусов, двухстворчатых моллюсков, полихетов, гидрои­дов, мшанки, оболочников, мор­ских уточек (последние попадают только в океане). Обрастание в прибрежной зоне Черного моря по своей интенсивности соизме­римо с обрастанием в тропиче­ских зонах Индийского океана или даже превышает его (наблю­дались перекрытия сечения труб на 60—80 %, в результате чего гидравлическое сопротивление их увеличивалось во много раз). Видо­вой и структурный состав обра­стания и его интенсивности силь­но колеблются и зависят от эко-

гогических условий (акватории, орской воды, содержания кислорода в ней, степени загрязнен­ности и других эксплуатационных факторов).

Основным эксплуатационным параметром, определяющим ин­тенсивность обрастания, является скорость движения морской воды в системе. Обрастание происходит при скоростях от нуля до 1,3 м/с, а иногда и более (рис. 7.8). Интенсивность обрастания характеризуется кривой с ярко выраженным максимумом в ин­тервале скоростей 0,05—0,20 м/с; резкое затухание процесса обрастания происходит при скоростях 0,35—0,50 м/с.

При скоростях более 1 м/с в океане обрастание практически отсутствует. С увеличением условного диаметра* труб наблюдается

Климатическая зона	Темпера­тура. К	Соленость, г/л	Водородные показатель, рн	Кислороде* содержание, мг/л
Субтропическая	290,6	35,25	8.27	7,59
Тропическая	296,4	35,94	8,13	7,14
Субэкваториальная	300,4	34,44	8,12	6,68
Экваториальная	301,7	33,60	8,16	6,59

рост интенсивности обрастания (рис. 7.9, а). Влияние длины тру­бопровода на интенсивность обрастания при различных диаме­трах труб показано на рис. 7.9, б.

б)

Z00

LlL_i_ _1 I I J I

С увеличением частоты вращения вала насоса забортной воды интенсивность обрастания уменьшается, при п = 2900 об/мин интенсивность падает примерно в 5—10 раз.

а)

Рис. 7.9. Зависимости биомассы обрастания за 90 сут от диаметра трубопровода (а) и интенсивности обрастания от длины трубопровода при скорости протекания морской воды 0,15 м/с (б).

/ — скорость протекания морской воды 0,6 м/с; 2 — то же. 0*4 м/с; 3 — D_ «■ 83 мм

4 — D-

31 мм; 5 — D

46 мм; 6 — Dy = 22 мм.

Элементы циркуляционной системы забортной воды, располо­женные со стороны напорной части высокооборотного насоса, имеют обрастание в несколько раз меньшее, чем со стороны всасывающей.

Протекторная защита. Коррозия — это разрушение металлов в результате химического или электрохимического взаимодей­ствия их с агрессивной средой (кислородом воздуха или водой), а также растворенным в ней кислородом. Разрушение металла с помощью контактных токов, протекающих между двумя или

несколькими соприкасающимися металлическими изделиями с раз­личными электрохимическими потенциалами, называется кон­тактной коррозией. Физический смысл этой коррозии — один ме­талл с меньшим электродным потенциалом начинает функциони­ровать в качестве анода и усиленно разрушается, а другой вы­полняет функцию катода. Для уменьшения контактной коррозии важен правильный выбор контактирующих металлов (табл. 7.6).

Самым надежным защитным материалом против контактной коррозии являются изоляционные покрытия, прокладки, втулки, пластмассы, полимерные пленки, герметики и резина. Действие контактной коррозии можно понизить введением в коррозионную среду ингибиторов коррозии (например, бихромата калия, кото­рый снижает контактный ток примерно в 10 раз, нитрата натрия).

Эффективным средством борьбы с контактной коррозией яв­ляется электрохимическая защита (в контактную пару подклю­чают более эффективный анод, который выполняет роль анода первым и подвергается разрушению, а основная пара работав® без разрушения), цинковые или магниевые протекторы (особенно для деталей, находящихся в морской воде). Протектор устанавли­вают с тщательной зачисткой его самого и места установки. Про­тектор заменяют при изнашивании примерно на 50 %. В балласт­ных водяных цистернах рекомендуется устанавливать цинковые протекторы. Общая необходимая масса протекторов, кг (за исклю­чением массы арматуры), т = 0,0876 ABIL/C, где А — площадь всех поверхностей, защищаемых от коррозии, включая элементы насыщения, м²; В — коэффициент, учитывающий степень балла­стировки, % (для балластных цистерн равен 50, для других — 30); I — проектная плотность тока, мА/м^а (для балластных цистерн равна 80, для остальных — 90); L — срок годности протектора, годы; С — эффективная электрическая емкость протектора, А-ч/кг (для цинковых протекторов она равна 780, алюминиевых — 2300, магниевых — 1320).

Фретинг-коррозией называется механическое разрушение при периодических микроскопических смещениях (порядка 10"* мм) плотно прижатых друг к другу поверхностей. Продукты разру­шения и их окислы (более прочные, чем основной металл) из мест разрушения не удаляются — это значительно интенсифици­рует разрушение со временем.

Питтинговая коррозия — разрушение металла под действием химических процессов в электролите. Поверхности металла де­лятся на анодные и катодные участки: множество мельчайших анодов располагается на поле одного большого катода. Анод раз­рушается, образуя отдельные лунки или точки углубления.

Основными способами защиты металлов от коррозии являются добавка в металл компонентов, стойких против коррозии, а также применение ингибиторов, металлических и неметаллических по­крытий (цинком, никелем, хромом, лакокрасочными смазочными маслами, жирами др.), пассивирование металлов (поверхностное

а £ u a> ф « 5* /-■ * s °

иЛ(5 сл

Vгл п.

ss

-Hodg ввхэнниэй)]

чНэуу

CO Tf CO CO I ^

5 я

* %

* 2

о* 2

« *

* & «Й

о а

к и

« С* ~ СЧ СЧ СЯ Ю 't'tio I ЮЮЮ

« CS —« СЧ СЧ <N Ю ^ Tj* I CO in Ю Ю

СЧ « СЧ СЧ CO I CO CO "«t* ч*

So

а а >»» S3

⁵!

S с х о

4>

О S L.

2«

3 ^

si

• в

&я

cd

ш u a

*55

^й1г ^a« * Л •" «1

1. « * as 2

fo!

• а: в

¹

^ <11 * «HS . X <У м S’ ft « й> • в Я

-а*

ai * s

I « я

*-« CO —■* 1П I CO <o <o со со со со to <o

со *"* со со со со со со CO CO CO CO CO

11 n£

a?*

о

a. ,

° я I tsU ' со П H <■ C/D О <1

* a

Таблшца 7.6. Показатель увеличения коррозии для контактных пар металлов в морской воде

⁸§

I¹

Я «о

•-« СЧ СЧ СЧ

<N СЧ | 'Ф ^ со со со CO CO

«NWNN I » СО CO CO in in Ю

• CO I CO

to to to to to to to to to

«-и со I (OOCD ' to ^to <o <o со со to CO

i I <o in in CO CO CO CO со CO CO CO CO

4j? s

33

a ^s 2 v

S я

с a

TP

7

<N

s о ■& 8| & & S CO ю s; о

Sf 05 x g

J CO

• о

а: а

п

³ to CO

X X CO 0 о a« s

S It

EC S * 4 S о

■JQ

§

в

к

<0

н

о

? S -

о

а :

e

4)

*s

s с Я ^M 3

lmO

* CO

. s S

in

Im -U x PJ b* >-» f

CO £ e S >, 0,>

SEfCCiTX

o. a. c( a> о —

СО О ID Q< CX,

:ȣSS*(Q

<

Я1ГВ1Э Вв1ЛМЭвеЖ<1 -ЭН ВВЯЭ1/ЭНИНОН

-odx кешинэхэЛу

(О % >1-50 Ч If В10 BBlDHHOdX

Я1Г61Э эян -HBeodHjairoMGHH

BCHodp

XBiSKaoliHejdsw

JWV Heeiruo

эпеэннинонгу

чнЛхви ввносЬу;

Пэнияэ

BXjXh

oaoiro

	л
	ч
м	со
S X	н и
о г	к
о о,	я
X	W
	0)
	о
	со
<0
X	а,
X
S	Stf
0>	к ^
н	S S

¹ «Д

УО

fc ч

г * о «МО *«g ^B£S

^a«s

Счй

окисление металла с помощью хиййчеошй или злектрохимяче- ской обработки в соответствующем растворе).

10 го 30 4050 70 100 200 300400

d_B н.мм

В качестве ингибиторов атмосферной коррозии для черных металлов вводят в упаковочные материалы нитрит дициклогекси- ламмонид (НДА), карбонат циклогексиламмония (К.ЦА) и др- Для защиты ТА и трущихся деталей в топливо и смазочное масло

3,0

Рис. 7.10. Зависимость допусти- 2 5 мой скорости потока морской воды от внутреннего диаметра 2,0 труб при скорости язвенной кор­розии внутренней поверхности 1,5 тройников 0,10 мм/год.

10

1, 2, 3 — соответственно медь МЗр, ’ сплав МНЖ5-1 и сплав л <-

МНАЖМцб-1,6-1-1.

0

идоп

добавляют окисленные нефтепродукты, нитрованные масла, суль­фонаты, амины, нитриты и другие антикоррозионные присадки.

Материал протекторов — сплавы на основе магния (МП1), алюминия (АП2, АПЗ, АП4) и цинка (ЦП1, ДП2), обладающие высокими и в то же время стабильными электрохимическими по­казателями (табл. 7.7). Защитный потенциал всех судостроитель­ных материалов находится в интервале от —200 до —1000 мВ и может быть обеспечен путем выбора соответствующего материала протектора.

Для металлов, имеющих защитный потенциал в интервале от —200 до —400 мВ, целесообразны протекторы из сплава АП2.

Таблица 7.7. Электрохимические характеристики протекторных сплавов

	п X и	Рабочий	Токоотдача, А-ч/кг		Выход по току (коэф				Применимость в ци­
Марка сплава	Плотность [ сплава, г/ |	потен­ циал, мВ	теорети­ ческая	фактиче­ ская	фициент полезного использова ния), %			стернах, относящихся к категории взрыво­пожароопасных
МП1	1,8	—1200	2200	1430	65			Не. применяют Применяют, если
АП2	2,7	—600	2960	2070	70			энергия удара при
АПЗ	2,8	—700	2880	2450	85			падении протек­
АП4	2,8	—800	2880	2450	85			тора не больше 28 кгс-м
ЦП1, ЦП2	7,1	—730	820	780	95			Применяют без огра­ничения

Конструкции из аЛю$5ЙЙ*ев21зР"сплгШов ” имеют защитный потен­циал, не превышающий —1000 мВ (как правило, от —700 до —800 мВ). В связи с этим для подавления коррозии рекомендуются применять сплавы МП1 и АП4. Для низколегированных сталей корпусных конструкций оптимальный защитный потенциал от —550 до —650 мВ достигается использованием сплава АПЗ. Необходимо отметить, что при прочих равных условиях предпо­чтение должно быть отдано протекторным сплавам на основе алю­миния.

Значительно повысить надежность трубопроводных элементов (например, тройников) можно, ограничив среднерасходные ско­рости потока некоторыми предельно допустимыми значениями (рис. 7.10, табл. 7.8).

Т а б л и ц а 7.8. Глубина и скорость коррозия внутренней поверхности тройников в потоке морской воды

Материал труб	Размер труб, мы	Скорость потока мор­ской воды, м/о	Глубина коррозии, мм	Скорость кор­розии внутрен­ней поверхности труб в потоке морской воды, мм/год
	24X3,0	( 1,5 1 з	0,09 0,18 0,17	0,57 1,02 1,80
Медь МЗр	55X2,5	( 1,5 1 з	'	0,41 0,76 0,99
	85X2,5	{ U 1 3	—	0,29 0,55 0,82
	25X2,0	{ з 4,5 1 6	0,06 0,11 0,08	0,41 1,08 1,49
Сплав МНЖ5-1	55X2,5	( з 4,5 1 6	0,18	0,32 0,79 1,14
	85X2,5	f 3 4,5 1 6	• —	0,21 0,64 0,99
	25Х 1,5	1 з 4,5 1 6	0,13 0,11	0,23 0,68 0,55
Сплав МН АЖМцб-1,5-1 -1	55X2,5	I 3,2 I 4,5 1 6	0,04 0,05	0,20 0,43 0,49
*	80X4,0	( з 4,5 1 6	—	0,22 0,40 0,48