3. Определяем относительный момент:

_m= M_sd / (   f_cd  b´f  d² )

4. Определяем вид армирования

_m,lim по табл. 6.7 СНБ 5.03.01-02,

α_m сравниваем с α_m,lim, если α_m < α_m,lim ═> одиночный вид армирования, α_m > α_m,lim ═> двойной вид армирования.

5. Определяем коэффициент  из по табл. 6.7 СНБ 5.03.01-02

6. Определяем площадь поперечного сечения продольной арматуры A_s:

A_s=M_sd /( f_yd  η d ) , см²

Принимаем … стержня d = … мм при A_s=… см² (по сортаменту)

3. Расчёт по наклонным сечениям лобового ребра.

   1. По наклонной полосе.

V_sd  V_rd

V_rd = 0,3  _w1  _c1  f_cd  b_w  d, кН

ŋw1 – к-т, учитывающий влияние хомутов перпендикулярно оси элемента

 _w1 = 1+ 5  _E  _sw  1,3

α_e – отношение модуля деформации арматуры к модулю деформации бетона

_E = E_s/E_cm, МПа

ρ_sw – к-т, учитывающий работу хомутов

_sw = A_sw / b_w  S_w  0,0015

A_sw – площадь сечения хомутов. Определяется по сортаменту и зависит от Ø стержней и к-та каркаса;

b_w – ширина сечения;

S_w – шаг хомутов

ŋ_с1 – к-т, учитывающий работу бетона

 _с1=1 − β  f_сd, МПа

β - коэффициент, учитывающий влияние бетона. Для тяжелого бетона β = 0,01, для мелкозернистого β = 0,02;

f_сd - расчетное сопротивление бетона на сжатие, МПа;

d - рабочая высота сечения.

2. По наклонной трещине.

V_sd  V_Rd

V_Rd = V_cd +V_sw

V_cd = _c2  (1 + _f + _n)  f_ctd  b_w  d²  ( 1/ l_inc)

_c2 - коэффициент. учитывающий влияние видов бетона (_c2 = 2);

ŋ_f – к-т, учитывающий влияние сжатых полок таврового сечения.

_f =0,75 (b´f − b_w)  h´f / (b_w  d)  0,5

ŋ_n – к-т, учитывающий влияние продольных сил

l_inc – проекция наклонного сечения на продольную ось элемента

l_inc = 2  d, см

l_{inс, cr} – это проекция особо опасной трещины на продольную ось элемента

l_inc, _cr=  _c2  (1+_f +_n) f_ctdb_wd²/ v_sw, см

v_sw – интенсивность хомутов

v_sw= f_ywdA_sw /S, кН/см

f_ywd – расчетное сопротивление хомутов;

A_sw – площадь поперечного сечения хомутов. Принимается по сортаменту и зависит от Ø поперечных стержней и кол-ва каркаса;

S – шаг хомутов в приопорной зоне

V_sw = v_sw l_inc, _cr , кН

Vsw – несущая способность хомутов

7. Конструирование

Конструирование сетки С1

Защитный слой берем по 15 мм с каждой стороны;

Шаг - S = 200;

Ø 4 мм S 500.

Конструирование каркаса КР1

l _{приопорная} = l _к / 4 , мм ;

l _{cер. пролета} = l _к / 2, мм ,

Шаг хомутов в приопорной зоне зависит от h сечения. Если высота сечения

h ≤ 450 мм, то шаг хомутов S = h / 2, но не более 150 мм. Если h > 450 мм, то S = h / 3, но не более 300 мм.

Шаг хомутов в середине пролета не зависимо от h, равен S = ¾  h, но не более 300 мм.

l _{приопорная} / S₁ = n

n - количество шагов в приопорной зоне.

l _{cер. пролета} / S₂ = n

n - количество шагов в середине пролета.

Защитный слой берем по 20 мм, но не менее самого Ø; выпуски 15 мм, но не менее самого Ø.

Конструирование сетки С2

Защитный слой берем по 15 мм с каждой стороны;

Шаг - S = 200;

Ø 4 мм S 500.

Конструирование каркаса КР2

l _{приопорная} = l _к / 4 , мм ;

l _{cер. пролета} = l _к / 2, мм ,

Шаг хомутов в приопорной зоне зависит от h сечения. Если высота сечения

h ≤ 450 мм, то шаг хомутов S = h / 2, но не более 150 мм. Если h > 450 мм, то S = h / 3, но не более 300 мм.

Шаг хомутов в середине пролета не зависимо от h, равен S = ¾  h, но не более 300 мм.

l _{приопорная} / S₁ = n

n - количество шагов в приопорной зоне.

l _{cер. пролета} / S₂ = n

n - количество шагов в середине пролета.

Защитный слой берем по 20 мм, но не менее самого Ø; выпуски 15 мм, но не менее самого Ø.