2.3. Компоновка системы теплофикации. Отбор пара на собственные нужды

Для рассчитываемого энергоблока, согласно задания, тепловая мощность системы теплофикации составляет 170 МВт. Принимаем тепловой режим сетевой воды t_СВ^ВХ = 70 ⁰С на входе в систему теплофикации, t_СВ^ВЫХ = 150 ⁰С на выходе из нее и давлением в системе р_СВ = 2,5 МПа. Количество сетевых подогревателей принимаем по прототипной установке (рисунок 6).

3 отб (ЦВД)

Р=1,1 МПа

4 отб (ЦВД)

Р=0,45 МПа

6 отб (ЦВД)

Р=0,1 МПа

t_св=150ºС

125ºС

90ºС

t_св=70ºС

В магистраль основтого конденсата между ПНД-2 и ПНД-3

ДН

Рисунок 6. Структурная схема теплофикации

Расчетная схема рабочего контура приведена на рисунке 7.

3 Расчет рабочего контура

3.1 Расходы пара на систему теплофикации

С учетом принятой расчетной схемы системы теплофикации и точек ее подключения к рабочему контуру параметры теплообменивающихся сред сведены в таблицу 4.

Таблица 4 Параметры теплообменивающихся сред в аппаратах системы теплофикации

Параметры	Наименование аппарата
	ПСВП	ПСВО 2ст	ПСВО 1ст
ГРЕЮЩАЯ СЕДА (греющий пар)
Номер отбора пара	3	4	6
Давление среды в точке отбора пара, МПа	1,1	0,45	0,1
Потеря давления пара в подводящем трубопроводе (по основным отборам пара), % (см.таб. 3)	6	7	9
Давление среды в аппарате, МПа (см.таб. 3)	1,034	0,42	0,091
Температура насыщения в аппарате, 0С [t = tS(p)]	181,33	145,26	97
Энтальпия на входе в аппарат, кДж/кг (см.таб. 3)	2540,48	2858	2646,34
Энтальпия на выходе из аппарата, кДж/кг [i = i(p)]	768,99	612,3	406,47
Коэффициент удержания тепла (значения соответствующие водоподогревателям системы регенерации – по эмпирической зависимости)	0,995	0,996	0,998
НАГРЕВАЕМАЯ СРЕДА (сетевая вода)
Давление среды, МПа (принято в расчет)	2,5	2,5	2,5
Температура на входе в аппарат, 0С	123	90	70
Энтальпия на входе в аппарат, кДж/кг [i = i(p,t)]	526,55	378,8	295
Температура на выходе из аппарата, 0С	150	125	90
Энтальпия на выходе из аппарата, кДж/кг [i = i(p,t)]	633,4	526,55	378,8

3.2 Уравнение теплового баланса системы регенерации

Уравнение теплового баланса системы регенерации в целом

Q_СТ = G_СВ  (i_СВ^вых – i_СВ^вх)  ;

170  10³ = G_СВ  (633,4 – 295)  0,94.

Отсюда расход сетевой воды равен G_СВ = 314,37 кг/с

Уравнение теплового баланса пикового подогревателя:

_ПСВП  G^Г(i_ВХ^Г – i_ВЫХ^Г) = G^Н  (i_ВЫХ^Н – i_ВХ^Н);

0,995  G^Г(2540,48-768,99) = 314,37  (633,4-526,55).

Отсюда расход греющего пара на пиковый подогреватель равен:

G_ПСВП = G^Г = 19,057 кг/с.

Уравнение теплового баланса основного подогревателя 2-й ступени:

_{ПСВО 2ст}  [G^Г1(i_ВХ^Г1 – i_ВЫХ^Г) + G^Г2  (i_ВХ^Г2 – i_ВЫХ^Г)] = G^Н  (i_ВЫХ^Н – i_ВХ^Н);

0,996  [G^Г1(2858-612,3) + 19,057 (768,99-612,3)] =

= 314,37  (526,55 – 378,8);

Отсюда расход греющего пара на подогреватель 2-й ступени равен:

G_{ПСВО 2ст} = G^Г1 = 19,44 кг/с.

Уравнение теплового баланса основного подогревателя 1-й ступени

_{ПСВО 1ст}  [G^Г1(i_ВХ^Г1 – i_ВЫХ^Г) + G^Г2  (i_ВХ^Г2 – i_ВЫХ^Г)] = G^Н  (i_ВЫХ^Н – i_ВХ^Н);

0,998  [G^Г1(2646,34-406,47) + 19,44  (612,3-406,47)] =

= 314,37  (378,8-295);

Отсюда расход греющего пара на подогреватель 1-й ступени равен:

G_{ПСВО 1ст} = G^Г1 =9,99 кг/с.

Возврат дренажа из ПСВ в линию основного конденсата между ПНД-2 и ПНД-3 равен:

G_ПСВ = G_ПСВП + G_{ПСВО 2ст} + G_{ПСВО 1ст} = 19,057+19,44+9,99=48,49 кг/с.