- •Курсовой проект
- •Пояснительная записка
- •Содержание
- •Расчет выходного вала на статическую прочность при изгибе и кручении….Стр.13
- •Аннотация
- •Исходные данные
- •Кинематический расчет редуктора
- •Расчет допустимых контактных напряжений
- •Расчет основных параметров передачи
- •Проверочный расчет передачи
- •Расчет валов передачи на статическую прочность и выносливость Ведущий вал Предварительный расчет диаметров вала из условия прочности на кручение.
- •Компоновка редуктора Предварительный выбор подшипников
- •Выбор крышек подшипников
- •Расчет выходного вала на статическую прочность при изгибе и кручении.
- •Определение коэффициента запаса статической прочности
- •Проверка долговечности подшипников
- •Условия эксплуатации подшипников- обычные
- •Определение осевых реакций:
- •Расчет подшипников по динамической нагрузке:
- •Ведомый вал
- •Расчет подшипников по динамической нагрузке:
- •Выбор и расчет шпоночных (шлицевых) соединений
- •1.Расчет шпонок на хвостовиках
- •Ведомый вал
- •2.Расчет соединения вал-ступица: Ведомый вал
- •Литература
Исходные данные
Тип двигателя: 4А250M4У3
Мощность двигателя, кВт: 90
Частота вращения, об/мин: 1470
Передаточное число: 2,8
Вид передачи: цилиндрическая прямозубая
Вид термической обработки: поверхностная закалка
Cтепень точности передачи: 7
Ресурс работы, час: 7000
Компоновка: 3
Кинематический расчет редуктора
1)Передаточное отношение: i=Z2/Z1=2,8
2) Общий КПД редуктора:
где - КПД муфты на входном валу
ηзп= 0,97– КПД зубчатой передачи,
ηпш= 0,99 – КПД подшипниковой пары
3)Мощность на ведомом валу:N2=N1·h=90,0·0,93=83,7кВт
где N1-мощность ведущего вала, кВт
4)Определение угловых скоростей и частот вращения
Ведущий вал: n1=1470(мин-1)
w1=pn/30=155,8(c-1)
Ведомый вал: n2=n1/i=1470/2,8=525(мин-1)
w2=w1/i=153,8/2,8=54,9(с-1)
5)Вращающие моменты на валах:
На ведущем валу: T1= н·м
На ведомом валу: T2= н·м
Расчет зубчатой передачи
В соответствии с типом термической обработки выберем материал шестерни и колеса.
-
Поверхностная закалка
Твердость НRC
Предел прочности ,sв,
МПа
Шестерня –сталь 40х
52-56
700
Колесо-сталь 40х
48-52
600
НRC шестерни ³НRC колеса+2…4НRC
Расчет допустимых контактных напряжений
1)Допустимые контактные напряжения:
Допускаемое контактное напряжение, не вызывающее опасной контактной усталости:
{sн}k=
{sн}ш=
где σНlim – предел контактной выносливости активных поверхностей зубьев при базовом числе циклов перемены напряжений,
Sн-коэффициент безопасности=1,2
Zн-коэффициент долговечности.
54HRC=522HB
50HRC=480HB
sнlim ш=17HRCcр+200=17·54+200=1118мПа
sнlim к=17HRCcр+200=17·50+200=1050мПа
Коэффициенты долговечности:
Zн ш=
Zн к=
где Nн-число циклов перемены напряжений(колесо, шестерня),
Nнш=30НВш(cр)2,4≤12·107 =30·5222,4=99891943,2≤12·107
Nнk=30НВк(cр)2,4≤12·107 =30·4802,4=81677084,01≤12·107
N-число циклов за всю работу=60·t·n1,
где t-ресурс работы=7000 часов
Nш=60·7000·1470=617400000
Nк=60·7000·577,6=220500000
2)Допускаемые напряжения изгиба:
[σf]ш=
[σf]к=
где SF –коэффициент запаса прочности для поковок, SF = 1,55-1,75
σFlim=700МПа – предел выносливости зубьев при изгибе, соответствующий базовому числу циклов напряжений NF=4·106 циклов, при поверхностной закалке
Yα – коэффициент, учитывающий влияние двустороннего приложения нагрузки Yα=0,75 для закаленных сталей
YN- коэффициент долговечности
YNш=
YNк=
Расчет основных параметров передачи
1)Предварительное значение межосевого расстояния а’W :
а’W=k(i+1) · = мм
2)Расчет окружной скорости:
u= м/с
3)Уточненный расчет межосевого расстояния :
аW= мм
Принимаем стандартное значение межосевого расстояния:
аW=210мм
где Ка=450Мпа1/3;
Кн= ·Кнa·Кнn=1,01·1,08·1,02=1,11
- коэффициент, характеризующий неравномерность распределения нагрузки по длине контактной линии, =1+( 0-1)Кнw=1+(1,02-1) ·0,71=1,01
Кнw=0,71(приработка зубьев)
Кнn-коэффициент , характеризующий внутреннюю динамику нагружения из-за ошибок шагов зацепления=1,02
ybd=0,5 ·ψba· (i+1)=0,5·0,25· (3,5+1)=0,45
ψba – коэффициент ширины венца относительно межосевого расстояния, ψba=0,25
Kнa-коэффициент характеризующий приработку зубьев,
Kнa=1+( Kнa0-1) Кнw=1+(1,12-1) ·0,71=1,08
Kнa0=1+0,06(7-5)=1,12
4)Предварительные основные размеры колеса
Делительный диаметр: d2=2·аw i/(i+1)=2·210·2,8/3,8=309 мм
Ширина венца зубчатого колеса:b2= ψba · аW =0,25·210=52,5 мм
Определяем значение модуля из условия сопротивления изгибной усталости:
Mмах= мм
Ммин= мм
Принимаем М=6мм
где Km – вспомогательный коэффициент, для прямозубых колес Km = 3,4·103
Kf-коэффициент нагрузки=Kfn·Kfb·Kfa=1,02·1,0164·1,12=1,16
5)Суммарное число зубьев: Zc=2· аW ·cosβmin/m=2·210/6=70
6)Число зубьев шестерни и колеса: Z1=Zc/(i+1)=70/3,8=18
Z2=Zc-Z1=70-18=52
7)Фактическое передаточное число: iф=2,9
8)Делительные диаметры колес:
Делительный диаметр шестерни:d1=Z1·m/cosB=25·6=150мм
Делительный диаметр колеса:d2=2· аW-d1=2·210-150=270 мм
9)Диаметры окружности вершин и впадин зубьев
Диаметр вершин шестерни: da1=d1+2(1+X1-Y)m=150+2·1·6=162 мм
Диаметр вершин колеса:da2=d2+2(1+X2-Y)m=270+2·6=282 мм
Диаметр впадин шестерни:df1=d1-2(1,25-X1)m=150-2(1,25)6=135мм
Диаметр впадин колеса:df2=d2-2(1,25-X2)m=270-2(1,25)6=255 мм
10)Расчет сил, действующих в зацеплении:
Окружная сила Ft=2·103·T1/d1=2· 103·577,6/150=7701н
Радиальная сила Fr=Ft·tga/cosb=7701·0,364=2803н