Допустим, в цилиндре наход-ся 1 кг воды под давп-м и t«0"C. Кривая Fa'b'c'k - наз-ся нижней логран-й кривой или погран-й кривой жид. Кривая kc'b'a" - верхней логран-й кривой или погран-й кривой пара Нижняя и верхняя погран-е кривые пересек-ся в т. k.

Линия b'b" - изобара P=const и изотерма T^const,

1-й ход: 1.2- всасыв. горючей смеси, 2-й ход: 2.3- сжатхе. в т 3 проскакивает искра и смесь воспламеняется; 3-й ход: 3,4-горение смеси, 4,5- расширение: 4-й ход:

5.1- выталкивание продуктов сгорания Реальный ДВС заменяется идеальным. Переход от реального цикла к идеальному

Билет 11.

1. Вод. пар (Pv, Ts, hs - диаграммы). Опред-е парам-в воды и пара. Превр-с вещ-ва из жид. сост-я в гаэообр-е наз. парообр-м Парообр-е, происход-е с любой поверх-и тв. или жид.тела наз. испар-м Испар-е, происход-е как с поверхн-ти жид. тела, так и внутри ее наэ. кипением. Пар наход-ся в ТД равновесии с жид.. наз нас-м При заданной 1° t, давл-е насыщ-го пара имеет строго опоед-е энач-е. Чем 11° насыш-я t.. тем Т давл-е насыш-го пара.

Фазовая Ft диаграмма воды. Каждая т. кривой соотв-т двухфазному сост-ю. Т. К называется критич-й т. Парам-ры критич-й т.: (=374°С, Р^21,13 МПа Точка F называется тройной точкой В соотв-ии с правилом фаз. для любой 2-хфазовой системы заданному давл-ю соотв-т одна, строго олред-я V.

х - степень сухости пара: х « nv«^«/m.„ „р. Величина (1-х) наз. степенью влажн-ти пара. Удельный объем влажного насыщ-го пара можно опред-ть по правилу аддитивно­сти V.=V(1-x)+V.". Свойства PV коорди­нат. Площадь OFc'1 -кол-во теплоты, необход-е для нагрев-я воды от 0°С до t, при

заданном давл-ии Площадь с'с'21 - кол-во теплоты, необход-е для процесса парообр-я. Площадь с"с32 - кол-во теплоты, необход-е для перегрева пара. Принимают энтальпию в тройной точке F: ho=0. Площадь OFc'1 - изобарный подвод теплоты и опред-ся Op^h'-ho, Площадь с'с"21- изобарный - qp^h'-h', Площадь с"с32 - изобарный - qp=h"-h'. Энтальпия в т. с q*h-ho=h.

2. Топливо, его состав, способы задания. Вещество, умышленно сжигаемое, для получения теплоты называется топливо. Твердое

топливо: древесина, торф. бурый уголь, каменный уголь, а^грацит Состав топлива, как горючего материала определяется составом его горючей массы. Т.к. химический состав топлива сложен и полностью не известен, его характеризуют массовым содержанием образующих элементов в процентах. Углерод С с возрастом топлива его содержание увеличивается (40% • древесина, 93% - антрацит). Водород Н с возрастом топлива его содержание уменьшается (6% - древесина. 2% • антрацит). Кислород О с возрастом топлива его содержание уменьшается (42% - древесина, 2% - антрацит). С+Ог-»СОэ+32,8 МДж/кг;

С+Ог-»СО+9,2 МДж/кг. Сера Sw+ Зялчад».».* 1% М(1-2%)+0;-»NO и NO;. Топливо сжигается в виде рабочей массы:

C^P*S^!'+H^P+0¹'+N^1>+A^»+W^(>=100% где А'¹ - зольность топлива достигает 25%; W¹' - влажность топлива.

Элемент	Топливо	Содержание элемента в топливе.%
С	древесина, торф	50+58
	бурый и каменный уголь	65+80
	тощие угли, антрацит	90+95
	мазут	84+87
	сланцы	61-73
И;	мазут	10.5+11,5
	сланцы	7,5+9,5
	древесина.торф	6+6,2
	каменный уголь	4+6
А	бурый и каменный уголь	4+25
	торф	5+7
	древесина	0,6
	мазут	0,3

Билет 12.

1. Осн. Т/д процессы водяного пара. (рис из 11 билета) Для

анализа работы ПСУ существ, значен, имеют иэохорный. изобарный, изотермич-й и адиабатный процессы. Их рассчет можно выполнить либо с помощью табл. воды и водяного пара или спомощью h,s • диаграмм. Общ. метод расчета спомощью h.s - диаграмм: по известным парам-м наносится нач-е сост-е рабоч. тела. затем проводится линия процесса и опр-ся его парам-ры Далее вычисл-ся измен-е внутр энерг и опр-ся кол-во тепл. и работы. Изохорный проц-с: рис 4.9 При нагр. при пост. V влажн. пар можно перевести в сухой насыщ. или перегр. Изменен, внутр. энерг. при v=const: Au^i-Ui^hi-piViHht-piVi). Работа 1°0 •=> тепл. расход-ся на изменен, внутр. энерг. q= иг-Ui. Изобарный процесс: рис 4.10 При подводе тепл. к влажн. насыщ пару его степень сухости Т и он перех. в сухой или перегр. пар. Получ-я в процессе тепл-та: q= h;-h, Работа: 1= p(v;-vi). Изотерм, процесс:

рис411 Внутр энерг. не остается const. Ausurtii^ht-p^Hh,-p,v,) Кол-во тепл.: q^ T(S2-8i). Работа расшир.: l=q-Au. Адиабат­ный процесс: рис4.12 при адиабат, расшир. Р и Т пара i и перегр. пар станов-ся сначала сухим, а затем влажным. Работа:

1=-ди=и,-и;=(п,-р,у,)-(П2-ргУг).

2. Котельные установки. Осн. и вспомогат. оборуд. Это устр-во для пр-ва перегр. (насыщ) водяного пара или гор. воды. Осн. элем. котельного агрегата: испарит, часть, топка, пароперегр-ль. водяной экономайзер (теплообменник в кот. происходит подогрев пит. воды), воздухоподогр-ль, вспомогат. элем. (топливоподающ. устр-во, топлив. бункер, дымосос, дым. труба). Перегр. пар использ. на ТЭС для выраб. эл. энерг. Насыщ. пар использ. в технолог, процессах. Паровой котел хар-ся паропроиэвод-ю, давл. пара, его состоянием, темп. пит. воды. Принцип действ. котельных агрегатов: в котел непрерыв. подается пит вода. топливо и окислитель. Сгорая топливо выделяет тепл. кот. воспринимает пов-ть котла. Проход-я по нему пит. вода нагрвв-ся и при необход-ти превр-ся в насыщ. или перегр. пар. Различают паровые котлы: 1) с естеств. цирк-й (пит.насос, экономайзер. барабан, необогр опускные трубы, коллектор, парообразов-е подъемные трубы, пароперегр-ль): 2) с принудит цирк-й (тоже + насос): 3) прямоточные (пит. насос, ВЭ- экономайзер, НРЧ- нижн. радиац. часть, ПЗ- псрех. зона, ВРЧ- верхн. радиац. часть, ПП-пароподогр-ль).

Билет 13.

1. Т/Д анализ процессов в компрессоре. Одноступ, порши. компрессор. Машины для получ. сжатых газов (10'-3'10 Па) Степнь сжат - отношен, конечн. давл. Р; к начальному Pi В зависим, от степени сжат. 1 )Вентиляторы (р} /Pi<1,1) для перемещен, больших обеъмов газа: 2)Газодувки (P;/Pi>1,1 и <3) для перемещен газов при относит. Т сопр газопровод, среды.

3)Компрессоры (Рз /р)>з) для получ. t давл. газов:

4)Вакуумнососы • для отсас газов при давл < атм-го. По принципу действ поршневые, ротационные, центробежные.

осевые и винтовые. Одноступенчатый поршневой компрессор: компрессоры

4.1- всасыв. газа при пост. давл Pi: 1.2-сжатие газа (адиабатное, изотермич. или политропное); 2,3- процесс нагнетания газа. Работа затрачиваемая на сжатие газа: 1=l,+l;+b (li- работа газа при поступл. его в цилиндр, I;- работа сжатия, li- работа выталкивания сжатого газа). При изотерм, сжат. 1=-RTIn(p3/pi). При политр. сжат ^(-п^п-

1»(РзУг PivO При адиабат, сжат. 1=(-k/(k-1))(p,vr p,v,) Для реального газа 1;=u;-ui.=? l=piV,-(u?-Ui)-p;V3=h,-h3. ,

1-2 адиабата 1.2- адиабатич , ,,. (к³!^), 1.2"-'• -изотерма иЗОТСрМИЧ.(П=1). 1-2' политрота 1,2'- ПОЛИТООП. сжат. (п=1,2-1.25). Площадь 1,2,3,4 .

жат. газа. Меньше всего работы идет по изотерм процессу Реальное сжат - по политропиому процессу. Мертвое простран­ство i простр-во всас-го газа =• i проиэаод-ть компрессора Большое влияние оказ-т 1° сжат газа: i газа на всас-е на t t⁰ опр-ся соот-м Т',/Т, (т.е. темл-ра всас-го газа / на темп-ру газа нагретого в цииндре). Общее 1 проиэвод-ти из-за ведного объема и нагревания газа опр-ся коэф. наполнения: лнАл=Поь/( Т',/Т,).

2.П«ренос теплоты телопроводностью 4,1. однослойную и многолойную стенки. Рассмотрим теплопередачу ч.з. плоек. однород. одослойную стенку в

По законам Ньютона- Рихмана и Фуре: 1)уд. тепл. поток от жид. к 1-й стенке Оуд=а1(ТжгТс1); 2)от стенки к жид. 2 Оуд°а2(Тсг-Тжг):

3)уд. тепл. поток в самой стенке

Оуд«(^5)(Тс,-Тс2);

После преобр-я получ. след. сист:

Тж<-Тс,« Оуд/а1; ТсгТсг³ Оуд/(?-/о):

Тсг-Тж2= Оуд/о2. £ Прав. и лев. части: ТжгТжэ = Оуд(1/а1+бД.+1/а2) => Оуд= К(Тж<-

Тжэ). где К- коэф теплопередачи K=1/(1/a1*5//.*1/a2) он опред. интенсивность теплопередачи ч.з. 1м плоек, сенки от горяч. стенки к холод при разн. тсмп-р м.у. ними 1К. Величину обрат коэф. К наэ общ. терм сопр. теплопередачи R= 1/K= (1/а1+8Л.*1/и2)= R1+RS+R2 где R1 и R2- соот-но терм. сопр. теплоотдачи от горяч, жид. к стенке и от стенки к холод, жид., RS-терм. сопр теплопров-ти плоской стенки. Тепл. поток чз плоскую стенку площадью F: 0=К»Р(ТжгТж2)- ур-е теплопередачи => можно найти Тс)=ТжгОуд/а1, Тс2=ТсгОуд(в/».). Аналог, находим (для многослойных стенок): K=1/(1/a1*E(S/>.)*1/a2); 0=К.Р(Тж1-Тжг); Тс,=Тж1-Оуд/Р1, Tci^Tci-Qyn/RS,..., Тс<».„=Тж1-Qya(R1*£(RS),).

Билет14.