
- •6.7. Особенности определения сечения линий в распределительных сетях по допустимой потере напряжения
- •6.8. Особенности выбора и проверки сечений в простых замкнутых сетях
- •1113 Квар.
- •6.9. Проверка сечения проводов и кабелей по условиям допустимого нагрева
- •Из последнего выражения следует, что
- •6.10. Выбор аппаратов, защищающих сеть от перегрева
- •6.11. Схемы электрических сетей
- •Глава седьмая линии электропередачи сверхвысокого напряжения
- •7.1. Общая характеристика лэп сверхвысокого напряжения
Из последнего выражения следует, что
;
,
т. е. допустимый
ток пропорционален корню квадратному
из допустимой разности температур
,
обратно пропор-
ционален корню
квадратному из удельного сопротивления
и длины проводника и пропорционален
диаметру провод-
ника d
в степени
3/2. Таким
образом, допустимый по на-
греву ток
растет с ростом диаметра проводника
(кривая
1
на
рис.
6.10, в).
Допустимая по нагреву плотность тока
,
т. е.
убывает с ростом диаметра (кривая
2
на рис.
6.10,
в).
Следует отметить, что в проводах и кабелях большого сечения допустимая по нагреву плотность тока меньше, чем в проводниках малого сечения. Это объясняется тем, что чем больше сечение провода или кабеля, тем меньше охлаждаемая поверхность, приходящаяся на единицу по- перечного сечения, и тем, следовательно, меньше допусти- мая по нагреву плотность тока, так как поверхность про- водника зависит от первой степени диаметра, а сечение – от квадрата его.
При практических
расчетах не пользуются приведенным
выражением для
,
а определяют значение допустимого
тока
по таблицам. К этой величине вводят
поправ-
ки на количество кабелей в
траншее
,
на температуру
окружающей среды и
допустимую температуру, кабеля или
провода
.
Прокладка рядом
нескольких кабелей в земляной тран-
шее
ухудшает условия теплоотдачи в грунт
из-за теплово-
го влияния кабелей друг
на друга. В этих случаях допусти-
мые
по нагреву нагрузки, указанные в
справочных табли-
цах, должны быть
уменьшены введением поправочного
коэффициента на число кабелей (без
учета резервных)
.Этот
коэффициент указан в табл.
6.7. Аналогичные
табли-
цы существуют для определения
.
Таблица
6.7. Поправочные
коэффициенты
на
число работающих
кабелей,
лежащих в земле, в трубах
и без труб
Расстояние в свету, мм |
Число кабелей | |||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 | |
100 200 |
1 1 |
0,9 0,92 |
0,85 0,87 |
0,8 0,84 |
0,78 0,82 |
0,75 0,81 |
300 |
1 |
0,93 |
0,9 |
0,87 |
0,86 |
0,85 |
Примечание. При определении допустимых расчетных нагрузок в числе лежащих кабелей не учитываются резервные кабели.
Допустимый по нагреву ток определяется следующим выражением:
. (6.46)
Специально учитывается характер изменения тока на- грузки во времени–длительный (рис. 6. 11, а) или повтор- но-кратковременный (рис. 6.11,б).
П
Рис.
6.11. Нагрев
при длительной и повторно-кратковременной
на-
грузках:
а,
б
– изменение
тока нагрузки: в
–
кривые
нагрева для длительного
(1)
и
повторно-кратковременного
(2)
тока
и отключения
повышение темпера-
туры проводника
будет характеризоваться ломаной,
состоя-
щей из участков нагрева и
охлаждения–кривой
2
на
рис. 6. 11,
в. В этом
случае температура нагрева проводни-
ка
значительно меньше и, следовательно,
допустимый ток
будет больше, чем при
непрерывной нагрузке.
При режиме работы
питаемой кабелем нагрузки, нося-
щем
название повторно-кратковременного,
разрешается
вместо действительного
кратковременного тока
учиты-
вать
в расчете некоторый условный «приведенный
длитель-
ный» ток
определяемый по формуле
,
где ПВ
–
продолжительность включенного состояния
(ра-
бочего периода), отн.
ед„
равная;
– время,
на
которое включается установка;
–
продолжительность
цикла работы
установки,
.
РекомендуемаяПУЭ
формула годится для
мин,
4
мин и для сечений проводов: медных–
выше
6
мм2,
алюминиевых
– выше
10 мм2.
Если продолжитель-
ность включения
превышает
4
мин и паузы между вклю-
чениями малы,
то указанной
формулой пользоваться
нельзя и расчет следует ве-
сти, как
для установки с
длительным режимом
рабо-
ты. Для медных проводов
сечением
до
6 мм2
и алюми-
ниевых сечением до
10 мм2
допустимые
по нагреву токи
принимаются, как для
уста-
новок с длительным режи-
мом
работ.
Условия проверки сече- ния по нагреву. Для обеспе- чения нормальных условий работы линии и правильной работы защищающих по нагреву аппаратов надо выбирать такое сечением проводника, для которого допустимый ток удовлетворяет двум условиям.
Первое условие связывает наибольший и допустимый по нагреву токи линии:
. (6.47)
При проверке по
нагреву используется наибольший
из
средних получасовых токов (рис.
6.12,
а),
т.е.
это
Рис. 6.12. К определению допустимых токов:
а–суточный график нагрузки; б–схема сети
наибольший из средних за полчаса токов данной линии. Для ВЛ по (6.47) проверяются нормальные, послеаварий- ный и ремонтные режимы.
Для кабельных
линий до
10 кВ
можно превысить
при
перегрузках или авариях, если наибольший
ток пред-
варительной нагрузки линии
в нормальном режиме был не
более
80 %
допустимого, т. е.
при условии
. (6.47а)
В послеаварийных режимах кабельных линий перегруз- ка допускается до 5 сут и определяется условием
(6.48)
где
– наибольший
из средних получасовых токов
в
послеаварийном
режиме;
– коэффициент
перегрузки
в послеаварийном режиме,
показывающий, на сколько
можно
превышать
.
В зависимости от условий проклад-
ки
кабеля, предварительной нагрузки в
нормальном режи-
ме и длительности
наибольшей нагрузки
определяется
по
[10, табл.
7.37] в
интервале
1,1–1,5.
Смысл условия
(6.48) поясним
на схеме, приведенной
на рис.
6.12, б.
Допустимый по нагреву ток для каждой
из
двух одинаковых линий
=100
А. В нормальном режи-
ме по каждой из
линий протекает наибольший ток
=
=60
А, максимальная нагрузка потребителя
=120
А.
Допустим, что из-за короткого
замыкания одна из линий
отключается.
Если не учитывать перегрузочную
способность
кабеля,
то исходя из условия
(6.47) пришлось
бы отклю-
чать
нагрузку. Фактически же предварительная
нагрузка
составляет
60 % допустимой
и возможна перегрузка кабе-
ля
по условию
(6.48).
Предположим, что
=1,3.
При этом
в
соответствии с
(6.48)
разрешается перегружать остав-
шуюся
в работе линию по нагреву до
130 А и таким
обра-
зом
не отключать нагрузку в максимум.
Для сетей напряжением до 1 кВ выбор сечения провод- ника по нагреву должен быть увязан с выбором защищаю- щих аппаратов, характеристики которых рассмотрены в §6.10.
Второе условие выбора сечения необходимо для пра- вильной работы аппаратов, защищающих сеть от перегре- ва (например, предохранителей), и состоит в следующем:
, (6.49)
где
–
номинальный ток защищающего аппарата;
К–
коэффициент, равный
0,8 для
городских сетей (освеще-
ние
и быт) и
3 для
промышленных предприятий и силовых
установок.
В осветительных и бытовых сетях (K=0,8) сечение вы- бирают по условию
.(6.49а)
В этих сетях нет
тщательного осмотра, возможно
некон-
ролируемое присоединение
нагрузки. Поэтому в целях на-
дежности
сеть в тепловом отношении должна быть
недогру-
жена. Она будет в соответствии
с условием (6.49а) отклю-
чатьсяраньше, чем будет достигнут ток.Отметим, что
чем больше
,тем больше сечение F,т.е.недогрузка по
теплоте в городских сетях приводит
к увеличению расхода
металла.
В промышленных
сетях и линиях силовых установок
в
зданиях имеют место большие пусковые
токи, при этом
они
не должны отключаться защищающими
аппаратами.
Поэтому
в таких сетях большие. Если сечение
в
такой сети выбирать по условию (6.49а), то
был бы
большим;
соответственно было бы большим и сечение,
а это
дорого.
В нормальном режиме проводник был бы
недогру-
жен
по теплу, так как пуск осуществляется
редко и длится
недолго.
В промышленных сетях лучше обслуживание,
чем
в
городских, чаще осмотры, поэтому можно
выбирать мень-
шие
сечения, чем по условию
(6.49а). В
таких сетях К=3
и
. (6.49б)
Пример 6.8. Проверим по условиям нагрева выбранные в примере 6.4 сталеалюминиевые провода при фактической температуре среды +15 °С.
Вариант
1. В
нормальном режиме наибольшие токи в
линиях рав-
ны
=246
А;
127,9
А;
=262,4
А;
=190,ЗА;
=
=134,5 А.
По табл. П.9 находим длительный допустимый ток для неизолир- ованных сталеалюминиевых проводов и определяем длительно допусти- мые токи по нагреву с учетом поправки на температуру воздуха:
,
где
=1,11
(табл.
П.9);
=510
=
566,1 А;
=390
=
432,9 А;
=605
=
671,6 А;
=450
=
499,5 А;
=390
=
432,9 А.
Для всех участков условие (6.47) выполняется, и, следовательно, вы- бранные провода удовлетворяют условиям нагрева в нормальном ре- жиме.
Проверим выбранные провода по условию нагрева в послеаварий- ном режиме. Наибольшая токовая нагрузка в послеаварийном режиме будет иметь место при отключении одной цепи линии. В этом случае
При сравнении
наибольшего тока в послеаварийном
режиме с дли-
тельно допустимым током
по нагреву выполняется неравенство
и, следовательно, выбранные провода
удовлетворяют условию до-
пустимого
нагрева в послеаварийном режиме.
Вариант
2. Наибольшие
токи в линиях
12,
23, 13
равны
=291,6
А;
=55,44
А;
=200,4
А.
Наибольшие токи в линиях 14, 45, 56 в нормальном, послеаварий- ном режимах и длительно допустимые токи по нагреву те же, что и в варианте 1.
Определим наибольшие токи, протекающие по линиям 12, 13, 23 в послеаварийном режиме. Для этого определим потоки мощности в ли- ниях при отключении участка 12:
=
36 +
39 =
75 МВт;
=
36 МВт.
Наибольшие токи в послеаварийном режиме:
При отключении линии 13 распределение мощностей будет следу- ющим:
=
36 +
39 =
75 МВт;
=
39 МВт.
Наибольшие токи в этом послеаварийном режиме равны
Рассчитанные наибольшие токи нормального, послеаварийного ре- жимов и длительно допустимые токи по нагреву имеют следующие зна- чения:
Линия |
12 |
23 |
13 |
14 |
45 |
56 |
Наибольший ток линии в |
|
|
|
|
|
|
нормальном режиме, А |
291,6 |
55,44 |
200,4 |
262,4 |
190,3 |
134,5 |
Наибольший ток линий в |
|
|
|
|
|
|
послеаварийном режи- ме, А |
492,1 |
255,9 |
492,1 |
524,9 |
380,5 |
269,0 |
Длительно допустимый |
|
|
|
|
|
|
ток по нагреву, А. |
671,6 |
294,2 |
566,1 |
671,6 |
499,5 |
432,9 |
При сравнении приведенных выше данных видно, что условие (6.47) выполняется как для нормального, так и для послеаварийного режимов и сечения выбранных проводов увеличивать не надо.
Пример 6.9. Проверим по условиям нагрева допустимость проклад- ки двух выбранных в примере 6.6 кабелей 10 кВ. Кабели с бумажной пропитанной изоляцией в алюминиевой оболочке предполагается про- ложить в траншее при фактической температуре земли плюс 10 С и рас- стоянии между кабелями 100 мм. Длительность наибольшей нагрузки– 3 ч.
Для одиночных
кабелей сечением
95 и
50 мм2
проложенных
в зем-
ле при ее температуре
15 °С,
длительно допустимые токи в соответствии
с табл. П.10 составляют
=205
А;
=140
А; допустимая
температура
=+60°С.
Учтем следующие
поправки:
– на
число работающих кабелей,
лежащих
рядом в земле;
– на
температуру окружающей среды
и
допустимую температуру кабеля. В
соответствии с табл.
6.7 и П.11
=0,9;
=1,06.
Определим длительно допустимые токи
для кабель-
ных линий по выражению
(6.46);
=195,6
А;
=
133,6 А.
В нормальном режиме
=
114,6 А;
=58
А (см. пример
6.6)
и условие
допустимости по нагреву
(6.47)
выполняется. Поскольку
=0,59
и
=0,43
,
выполняется условие (6.47а) и ко-
эффициенты
предварительной нагрузки для линий
12
и 23
соответствен-
но
равны
0,59 и
0,43.
Условие
(6.47а)
выполняется в нормальном режиме, поэтому
про-
верим
выполнение условия
(6.48) в
послеаварийном режиме при от-
ключении
одного кабеля. Коэффициент перегрузки
кабелей в послеава-
рийном
режиме составляет
=
1,35 (см. табл.
П.12). В этом случае
допустимые
и наибольшие токи в послеаварийном
режиме равны
=
217,3 А;
=
148,4 А;
=229б2
А;
=
116 А.
Условие .(6.48) в послеаварийном режиме выполняется, так как
1,35217,3> 229,2;
1,35148,4> 116.
Пример
6.10.
Проверим по условиям нагрева сеть,
рассмотренную
в
примере
6.7 (см. рис.
6.9, б)
и выполненную
одиночным кабелем. Ка-
бель
в алюминиевой оболочке с бумажной
пропитанной изоляцией имеет
сечение
95мм2
проложен в земле при ее температуре
15 °С,
длитель-
но
допустимый ток в соответствии с табл.
П.10 составляет
=
=205
А, а допустимая температура
=60°С.
Учтем следующие по-
правки:
на число работающих кабелей, лежащих
рядом в земле,
=
=1
(см. табл.
6.7); на
температуру окружающей среды и допустимую
температуру
кабеля
=1,06
(см. табл.
П.11).
Определим длительно допустимый ток по выражению (6.46):
=217,3
А.
Наибольший ток в
кабельных линиях в нормальном режиме
работы ра-
вен
=113,1
А;
=116,1
А. При этом
=0,52
;
=
=0,53
.
Следовательно, выбранные
кабели удовлетворяют условиям
нагрева
в нормальном режиме, выполняется условие
(6.47а) и
коэффи-
циенты предварительной нагрузки
равны
0,52; 0,53.
В соответствии с
табл.
П.12 коэффициент
допустимой перегрузки
кабеля в
послеаварийном режиме
в
(6.48) равен
1,35.
Допустимый ток для кабеля в послеаварийном режиме тот же, что и в нормальном.
Токи в линиях при отключении участка 1'3 равны
При отключении участка 12 токи в линиях будут равны
Условие (6.48) в послеаварийном режиме выполняется, так как
1,35217,3>113,1; 1,35217,3>116; 1,35217,3>229,1.
Следовательно, выбранные кабели удовлетворяют условию допустимого нагрева как в нормальном, так и послеаварийном режимах.