- •Отопление и вентиляция жилого здания
- •Задание на проектирование. Параметры микроклимата здания.
- •2. Определение термических сопротивлений ограждающих конструкций
- •Таб.2.1 Толщина ограждающих конструкций
- •2.1 Определение теплопотерь помещений.
- •3.Проектирование системы отопления здания
- •4.Расчет нагревательных приборов и оборудования
- •4.1 Выбор и расчет отопительных приборов
- •4.2Подбор гидроэлеватора
- •5. Проектирование системы вентиляции здания
- •5.1 Классификация системы вентиляции
- •5.2 Конструкция ветиляции жилого здания
- •5.3 Расчет системы вентиляции.
3.Проектирование системы отопления здания
В здании проектируется закрытая система теплоснабжения .Подключение системы отопления здания к тепловой сети происходит через гидроэлеватор, за счет перепада давления в теплосети. Применяется нижняя разводка стояков, стояки проектируются однотрубные. Теплоотдающие элементы располагаются в каждой из комнат под окнами или у стен, в угловых комнатах. Рекомендуется предусмотреть самостоятельный стояк на лестничной клетке.
В системах с насосной циркуляцией при нижней разводке расчетное циркуляционное давление Рр, Па, принимается равным
Рр = Рнас +ЕРe.
Рнас-Циркуляционное давление, создаваемое гидроэлеватором
Рe-естественное давление , вызванное охлаждением воды в системе.
Е-доля естественного давления(Е=1)
Данные для расчета давления: tг = 95 0С, tо = 70 0С, Т = 150 0С, Перепад давления в теплосети по формуле:
Рe=Рeпр
Рeпр=h1g*(P3-P1)+h2g*(Pохл*Pг)
ti = tг-Q/Qст*(tг- tо)
Рнас находится по формуле :
Рнас=Рнас/(1,4*(1+И)^2)
И- коэффициент смешения находится по формуле :
И=(Т-tг)/(tг-tохл)
Коэффициенты условий работы приборов по прил. 6 приняты равными 1 =1,04, 2 = 1,02.
Потери участка Qуч находятся по формуле
Qуч = Q1 1 2
Расходы воды Gуч определены по формуле
Gуч = 3,6 Qуч /4,2 (tг - tо)
Рнас=0,12/(1,4*(1+2,2)^2)=0,008МПа=8000Па
Т=150, tг=95 tо=70
И=150-95/(95-70)=55/25=2,2
t1=95-(95-70)*1360/(1360+1360+1270+1270)=88.30С
t3=95-(95-70)*(1360+1207+1207)/(1360+1360+1207+1207)=76.60С
Плотности P беру из прил.5
P1=966.47 кг/м3
Р3=973,92 кг/м3
Рг=961,92 кг/м3
Ро = 977,81 кг/м3
Рe=2,8*9,81*(973,92-966,47)+2*9,81*(977,81-961,92)=516,3Па
Рр = 8000+1*516,3=8516,3Па
Все расчеты сведены в табл. 3.1. Диаметры трубопроводов на участках назначены такими, при которых удельные потери давления на трение примерно соответствуют Rср , из определения по формуле
Rср = Pр / L,
при суммарной длине участков в кольце L=81,2 м.
Rср = 8516,3/81,2=104,8Па/м.
Коэффициенты местных сопротивлений на участках определены по прил. 7 и 8 и описаны в табл. 3.2
Производится расчет одного кольца – самого большого. Необходимое условие для большого кольца – обеспечение движения воды от возникающего напора.
В итоге потери напора в большом кольце составляют 6644,3Па, что не превышает расчетного циркуляционного давления рр = 8516,3 Па, запас давления составляет
(8516,3 – 6644,3) 100/8516,3 = 21 %.
Таким образом, работоспособность расчетного кольца системы отопления при назначенных диаметрах в заданных условиях обеспечена (допускается 30%).
Таб.3.2Описание местных сопротивлений в системе отопления
Номер участка |
Диаметр d, мм |
Местное сопротивление |
Коэффициент местного сопротивления |
|
1-2 |
50 |
Задвижка Отвод 900 Тройник на ответвление Тройник на проходе |
0,5 0,5 1,5
1 |
3,5 |
2-3 |
32 |
тройник на ответвлении вентиль прямоточный |
1,5
2 |
3,5 |
3-4 |
25 |
тройник на проходе
|
1
|
1 |
4-5 |
25 |
тройник на проходе
|
1 |
1 |
5-6 |
20 |
тройник на проходе
|
0,5 |
0,5 |
6-7 |
20 |
Отвод 900 |
0,5 |
0,5 |
7-7’ |
20 |
2 проходных канала 2 тройника на проходе 2радиаторных узла с движением воды снизу вверх, d=25-20-20 2 радиаторных узла с движением воды с верху вниз, d=25-20-20
|
2 х 2
1
5,1*2
2,8*2 |
20,8 |
7’-6’ |
20 |
Отвод 900 |
0,5 |
0,5 |
6’-5’ |
20 |
Тройник на проходе
|
0,5 |
1 |
5’-4’ |
25 |
Тройник на проходе
|
1 |
1 |
4’-3’ |
25 |
Тройник на проходе
|
1
|
1
|
3’-2’ |
32 |
тройник на ответвлении вентиль прямоточный |
1,5
2 |
3,5 |
2’-1’ |
50 |
Задвижка Отвод 900 Тройник н ответвление Тройник на проходе |
0,5 0,5 1,5
1 |
3,5 |