- •Классификация неоднородных систем. Методы разделения неоднородных систем. Материальный баланс процессов разделения.
- •Способы расчета скорости осаждения частицы под действием силы тяжести. Формула Стокса для скорости осаждения при ламинарном режиме.
- •Расчет отстойников
- •Устройство и принцип действия отстойников периодического и непрерывного действия
- •Методы интенсификации процесса отстаивания
- •Устройство и принцип действия циклонов, гидроциклонов.
- •Устройство и принцип действия сепаратора
- •Фильтрование. Классификация осадков и фильтровальных перегородок. Движущая сила процесса фильтрования
- •11. Основное дифференциальное уравнение фильтрования. Фильтрование при постоянной скорости.
- •12. Фильтрование при постоянном давлении. Константы процесса фильтрования.
- •13. Периодический процесс фильтрования. Конструкции фильтров периодического действия.
- •14. Конструкции фильтров непрерывного действия. Барабанный вакуум-фильтр.
- •15. Фильтрование под действием центробежной силы. Расчет фильтрующих центрифуг.
- •16. Способы интенсификации работы фильтров. Конструкция фильтрующей центрифуги с центробежной выгрузкой осадка.
- •19. Классификация теплообменных процессов. Дифференциальное уравнение теплопроводности (закон Фурье). Основной закон теплоотдачи (закон Ньютона). Температурное поле и температурный градиент.
- •20. Основной закон теплопередачи. Определение тепловых нагрузок.
- •22. Теплопередача через однослойную и многослойную плоскую стенку. Коэффициент теплопередачи.
- •23. Тепловое подобие. Расчет коэффициентов теплоотдачи.
- •24. Нагревание и охлаждение. Расход острого и «глухого» пара на нагревание жидкости. Расход воды на охлаждение жидкости.
- •25. Классификация теплообменных аппаратов. Конструкция и принцип действия кожухотрубчатых, оросительных и спиральных теплообменников.
- •26. Конструкция пластинчатого теплообменника и теплообменника типа «труба в трубе».
- •27. Конденсация. Расчет поверхностных конденсаторов.
- •28. Конденсаторы смешения. Расчет барометрического конденсатора.
- •29. Выпаривание. Схема однокурпусной выпарной установки.
- •30. Основы расчета однокорпусной выпарной установки. Материальный и тепловой балансы.
- •31. Полезная разность температур однокорпусной выпарной установки. Потери общей разности температур.
- •33. Многократное выпаривание. Схема трехкорпусной выпарной установки.
- •34. Материальный и тепловой балансы многокорпусной выпарной установки (мву).
- •35. Полезная разность температур многокорпусных выпарных установок. Распределение полезной разности температур по корпусам.
- •36. Классификация массообменных процессов. Общие признаки. Равновесие при массопередаче. Материальн. Баланс массообменных процессов. Уравнение рабочей линии.
- •37. Движущая сила массообменных процессов.
- •38. Число единиц переноса. Высота единиц переноса.
- •39. Механизм процесса массопереноса. Молекулярная диффузия.
- •40. Уравнение массоотдачи. Связь между коэффициентами массоотдачи и массопередачи.
- •41. Критериальное уравнение массоотдачи.
- •43. Принципиальные схемы абсорбции. Типы абсорбционных аппаратов. Конструкции тарелок.
- •45. Гидродинамические режимы и расчет насадочных абсорберов.
- •46. Гидравлическое сопротивление тарельчатых аппаратов.
43. Принципиальные схемы абсорбции. Типы абсорбционных аппаратов. Конструкции тарелок.
В промышленности использ-ся след. принцип. схемы процесса абсорбции: -прямоточные, противоточные, одноступенчатые с рецеркуляцией, многоступенчатые с рециркул. При прямоточной схеме потоки газа и жидкости движутся // друг другу, при этом газ с большей концентрацией распредел. в-ва контактирует с жидкостью, имеющей меньшую концентр. этого в-ва и наоборот. При противоточной схеме в одном конце аппарата газ и жидкость имеют большие концентрации, па на противопол.конце меньшие. процесс прямоточной абсорбции более эффективный (см. схему). при противоточной схеме конечная концентрация распредел. в-ва в жидкости, больше чем при прямоточной Хк>Х’н, но с др. стороны средн. движ. сила процесса в прямоточном абсорбере больше, чем в противоточном, ∆уср2>∆уср1 След-но из осн. з-на массопередачи, что необходим. пов-ть контакта фаз при противотоке будет больше, чем при прямотоке: F=M/k∆уср, т.к. Хн’<Хк, то для достижения заданной концентрации распредел. в-ва в жидкости, ее внось возвращают в аппарат для орошения. Абсорбция с рециркуляцией-происход.многократный проток абсорбента или газовой фазы через абсорбер. АВ-рабочая линия процесса без рециркул. жидкой фазы, а АВС-с рециркул. Врезультате смешивания свежего абсорбента с концентр. Хн с выход. из абсорбера жидкостью с Хк, концентр. этого абсорбента повышается до Хсмеси, концентрация смешанного абсорбента (смеси) определ-ся из след. матер. баланса: G(yн- ук)=L(хк- хн)=L*n(хк- хс), где n-величина, обознач. отношение кол-ва обсорбента на входе к кол-ву свежего абсорбента, отсюда концентр. смеси: Хс=(Хк(n-1)+Хn)/n. Типы абсорбц. аппаратов. Абсорция протекает на пов-ти раздела фаз, след-но абсорберы по способу образования этой пов-ти можно разделить: пленочные (поверхностные), насадочные, барботажные (тарельчатые), распыливающие.В поверхностных газ проходит над пов-тью неподвижной или медленно движ-ся жидкостью (для хорошо растворимых (улавливаемых) газов. В пленочном-поверхность котакта фаз явл-ся пов-ть текущей пленки жидкости, различают: трубчатые, в котор. жидкость стекает по наружной пов-ти этих трую или по внутр., а газ противотоком подается вверх, абсорберы с плоскопараллельной или листовой насадко, абсорберы с восходящей пленкой (выпарные аппараты). В насадочных- пов-тью контакта фаз явл-ся пов-ть растекающегося по спец. насадке жидкости, наибол. распр. насадкой явл-ся керамич. кольца Рашига (50×50×5 или 25×25×3 (высота×диаметр×толщину стенки) или полиэтиленовые шары, 20-30мм. В кач-ве насадки м.б.применены: седла, веретена и др. Наибол. распр. и эффективн. явл-ся тарельчатые абсорберы, работ. в барботажном режиме, в котор. одна над другой расположены горизонтальн, перфорированные перегородки (тарелки), тарельчатые колонны бывают: с колпачковыми, клапанными, провальными, сетчатыми тарелками на котор. имеет место неорганизов. перелив через отверстия и сетчат. тарелками с переливными устройствами: колпачковая тарелка: 1.сплошная перегородка, 2-горловина, 3-колпачок, 4-переливная труба(стакан). сост. из горизонтальн. основания, в котор. имеются горловина, прикрыт. колпачком с прорезями или без перелива жидкости, с тарелки на тарелку происход. по переливн. трубам, причем нижняя часть погружена в жидкость, образуя гидрозатвор для газа, чтобы он проходил через горловину тарелки, живое сечение тарелки составл. 10%, слой жидкости на тарелке 40мм, кроме того расстояние между тарелками 170-300мм и з ависит от скорости движения газа. Сетчатая тарелка – представл. собой горизонт. лист с отверстиями 5-10мм, расположен. в шахматном порядке, живое сечение 10%, перелив жидкости осуществ-ся через стаканы. В посл. время распр. получили сетчатые тарелки провального типа без переливных труб, отверстия выполн. продолговатыми 4×60мм, живое сечение 14-18%. тарелки выполнены штампованными или решетчатыми, слив жид-ти осуществ-ся через те же отверстия, через котор. проходит газ, для аппаратов, работ. с переменноц нагрузкой по жидкости примен. клапанные тарелки: 1-кронштейн(ограничитель), 2- клапан, 3- переливн. труба, 4-чересная перегородка(через нее перелив-ся жидкость), распылительные абсорберы работают по принципу контакта фаз, в результ. разбрызг. жидкости в газовом потоке.
44. Расчет абсорберов.
З акл-ся в определении: 1.расхода абсорбента, 2. гидравлич. сопротивл. тарелки, 3. диаметра и высоты абсорбера (пов-ть). Обычно известны: расход газа, состав, нач. и кон. концентр. газов. смеси, нач. концентр. жидкости в абсорбенте. Ф-лы:1.расход абсорбента определ-ся из ур-я матер. баланса, при движении через колонку газ преодолевает сопротивл., причем разность давлений газа на входе и выходе из абсорбера должна быть равна сопротивл-ю, оказ. его движ-ю, 2. гидравл. сопротивл. рассчит. оп оптимальн. скорости газа, котор. определ-ся из технико-экономич. расчетов, 3.диаметр аппарата расчит. по ур-ю маасопередачи M=kHSf∆C=kF∆C, H=nL, кроме того габаритные размеры м.б. найдены др. способом ( с применением критер. ур-я (теория подобия)), F=G/ky∆уср, коэф-т массопередачи: ky= , коэф-т массоотдачи опред-ся из критер. ур-ний, например βy=Dy/22,4(0,79Rey+11000), Dy-коэф-т молек. диффузии в газов. среде (паровой), Rey-число Рейнольдса для газовой(паровой) фазы, коэф-т массоотдачи для жидкой фазы: βх=38000γхDх/Mх *Prg 0.62, γх-удельный вес жидкой фазы, Dх-коэф-т молек. диффузии в жид-ти, Prg-диффуз. критерий Прандтля в жидкой фазе, из осн. з-на массопередачи находим общую пов-ть, из конструктивн. расчетов по изветсной скорости движ-я газа находят сечение колонны 9 из ур-я постоянства расхода), затем конструктивно из ее живого сеч-я определ. площадь одной тарелки без площади, занятой сливными трубами (fт), n=F/fт-число тарелок в аппарате (запас 15-20%).